РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ И СОЕДИНЕНИЙ

4.6*. Расчетные сопротивления проката для различных видов напряженных состояний следует определять по формулам, приведенным в табл. 48*.

Таблица 48*

Напряженное состояние Расчетные сопротивления проката
Растяжение, сжатие и изгиб:  
по пределу текучести Ry = Ryn/gm
по временному сопротивлению Ru = Run/gm
Сдвиг Rs = 0,58 Ryn/gm
Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки) Rp = Run/gm
Смятие местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании Rtp = 0,5 Run/gm
Диаметральное сжатие катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью) при Run £ 600 МПа (5886 кгс/см2) Rcd = 0,25 Run/gm; при Run > 600 МПа (5886 кгс/см2) Rcd = [0,042×10-6 (Run - 600)2 + 0,025] Run/gm, МПа; Rcd = [0,0438×10-8 (Run - 5886)2 + 0,025] Run/gm, кгс/см2
Растяжение в направлении толщины проката t при t до 60 мм Rth = 0,5 Run/gm

Примечание. gm - коэффициент надежности по материалу, определяемый в соответствии с п. 4.7*.

4.7*. Значения коэффициента надежности gm по материалу проката следует принимать по табл. 49*.

Таблица 49*

Государственный стандарт (марка стали или значение предела текучести) Коэффициент надежности по материалу gm
ГОСТ 535-88 и ГОСТ 14637-89 [Ст3сп, Ст3пс, Ст3кп] ГОСТ 19281-89 и ГОСТ 19282-89 [до 380 МПа (39 кгс/мм2)] 1,05
ГОСТ 19281-89 и ГОСТ 19282-89 [св. 380 МПа (39 кгс/мм2)] 1,10
ГОСТ 6713-91 [16Д] 1,09
ГОСТ 6713-91 [15ХСНД] 1,165
ГОСТ 6713-91 [10ХСНД] 1,125

Нормативные и расчетные сопротивления проката из сталей по ГОСТ 6713-91, сталей марок 390-14Г2АФД, 390-15Г2АФДпс по ГОСТ 19281-89 и стали марки 40Х13 по ГОСТ 5632-72 следует принимать по табл. 50*.

Таблица 50*

Марка стали Государственный стандарт Прокат Толщина проката1, мм Нормативное сопротивление2, МПа (кгс/мм2) Расчетное сопротивление3, МПа (кгс/см2)
по пределу текучести Ryn по временному сопротивлению Run по пределу текучести Ry по временному сопротивлению Ru
16Д ГОСТ 6713-91 Любой До 20 235 (24) 370 (38) 215 (2200) 340 (3450)
16Д ГОСТ 6713-91 « 21-40 225 (23) 370 (38) 205 (2100) 340 (3450)
16Д ГОСТ 6713-91 « 41-60 215 (22) 370 (38) 195 (2000) 340 (3450)
15ХСНД ГОСТ 6713-91 « 8-32 340 (35) 490 (50) 295 (3000) 415 (4250)
15ХСНД ГОСТ 6713-91 Листовой 33-50 330 (34) 470 (48) 285 (2900) 400 (4100)
10ХСНД ГОСТ 6713-91 Любой 8-15 390 (40) 530 (54) 350 (3550) 470 (4800)
10ХСНД ГОСТ 6713-91 Листовой 16-32 390 (40) 530 (54) 350 (3550) 470 (4800)
10ХСНД ГОСТ 6713-91 « 33-40 390 (40) 510 (52) 350 (3550) 450 (4600)
390-15Г2АФДпс ГОСТ 19282-89 « 4-32 390 (40) 540 (55) 355 (3600) 490 (5000)
390-14Г2АФД ГОСТ 19282-89 « 4-50 390 (40) 540 (55) 355 (3600) 490 (5000)
40Х13 ГОСТ 5632-72 Круглый До 250 1200 (122) 1540 (157) 1050 (10700) 1365 (13900)

__________

1 За толщину фасонного проката следует принимать толщину полки.

2 За нормативные сопротивления приняты минимальные значения предела текучести и временного сопротивления, приведенные в ГОСТ 6713-91 в кгс/мм2. Нормативные сопротивления в МПа вычислены умножением соответствующих величин на множитель 9,80665 и округлением до 5 МПа.

3 Здесь указаны расчетные сопротивления растяжению, сжатию и изгибу Ry и Ru. Остальные расчетные сопротивления определяются по формулам табл. 48*.

Значения расчетных сопротивлений получены делением нормативных сопротивлений на коэффициент надежности по материалу, определяемым по табл. 49*, и округлением до 5 МПа.

Расчетные сопротивления проката по ГОСТ 535-88, ГОСТ 14637-89 и ГОСТ 19281-89 следует принимать равными пределу текучести, указанному в этих стандартах, поделенному на коэффициент надежности по материалу gm по табл. 49*.

4.8. Расчетные сопротивления отливок из углеродистой и легированной сталей следует принимать по табл. 51*.

Таблица 51*

Напряженное состояние Расчетные сопротивления, МПа (кгс/см2), отливок
обозначение из стали марки
25Л 30Л 35Л 20ГЛ 20ФЛ 35ХН2МЛ 35ГЛ
Растяжение, сжатие и изгиб Ry 175 (1800) 190 (1950) 205 (2100) 205 (2100) 220 (2250) 400 (4100) 220 (2250)
Сдвиг Rs 105 (1100) 115 (1200) 125 (1300) 125 (1300) 130 (1350) 240 (2450) 130 (1350)
Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки) Rp 265 (2700) 300 (3050) 315 (3200) 345 (3500) 315 (3200) 440 (4500) 345 (3500)
Смятие местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании Rtp 125 (1300) 145 (1500) 155 (1600) 170 (1750) 155 (1600) 222 (2250) 170 (1750)
Диаметральное сжатие катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью) Rcd 7 (70) 7,5 (75) 8 (80) 9 (90) 8 (80) 11 (110) 9 (90)

4.9. Расчетные сопротивления поковок из углеродистой и легированной сталей следует принимать по табл. 52*.

Таблица 52*

Напряженное состояние Расчетное сопротивление, МПа (кгс/см2), поковок группы IV
обозначение при категории прочности (марке стали)
КП275 (Ст5сп2) КП245 (20-а-Т) КП315 (35-а-Т) КП345 (45-а-Т)
Растяжение, сжатие и изгиб Ry 215 (2200) 205 (2100) 260 (2650) 290(2950)
Сдвиг Rs 120 (1250) 115 (1200) 145 (1500) 165 (1700)
Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки) Rp 325 (3300) 310 (3150) 395 (4000) 435 (4400)
Смятие местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании Rtp 160 (1650) 150 (1550) 195 (2000) 215 (2200)
Диаметральное сжатие катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью) Rcd 8 (80) 7,5 (75) 11 (110) 10 (100)

Окончание табл. 52*

Напряженное состояние Расчетное сопротивление, МПа (кгс/см2), поковок группы IV
обозначение при категории прочности (марке стали)
КП315 (30Г-2-Т) КП345 (35Г-2-Т) КП785 (40ХН2МА-2-2-Т) КП1200 (40Х13)
Растяжение, сжатие и изгиб Ry 260 (2650) 280 (2850) 605 (6150) 1050 (10700)
Сдвиг Rs 145 (1500) 160 (1650) 350 (3550) 610 (6200)
Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки) Rp 395 (4000) 420 (4250) 905 (9200) 1365 (13900)
Смятие местное в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании Rtp 195 (2000) 205 (2100) 450 (4600) 685 (6950)
Диаметральное сжатие катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью) Rcd 10 (100) 10 (100) 23 (230) 85 (860)

4.10. Расчетные сопротивления сварных соединений для различных видов соединений и напряженных состояний следует определять по формулам, приведенным в табл. 53.

return false">ссылка скрыта

Таблица 53

Сварные соединения Напряженное состояние Расчетные сопротивления сварных соединений
Стыковые Сжатие. Растяжение и изгиб при автоматической, полуавтоматической или ручной сварке с физическим контролем качества швов:  
по пределу текучести Rwy = Ry
по временному сопротивлению Rwu = Ru
Сдвиг Rws = Rs
С угловыми швами Срез (условный):  
по металлу шва Rwf = 0,55
по металлу границы сплавления Rwz = 0,45 Run

Примечания: 1. Для швов, выполняемых ручной сваркой, значения Rwun следует принимать равными значениям временного сопротивления разрыву металла шва, указанным в ГОСТ 9467-75*.

2. Для швов, выполняемых автоматической или полуавтоматической сваркой, значения Rwun следует принимать по разд. 3 СНиП II-23-81*.

3. Значение коэффициента надежности по материалу шва gwm следует принимать равным 1,25.

Расчетные сопротивления стыковых соединений элементов из сталей с разными расчетными сопротивлениями следует принимать как для стыковых соединений из стали с меньшим значением расчетного сопротивления.

Расчетные сопротивления металла швов сварных соединений с угловыми швами следует принимать по прил. 2. СНиП II-23-81*.

4.11*. Расчетные сопротивления одноболтовых соединений следует определять по формулам, приведенным в табл. 54*.

Таблица 54*

Напряженное состояние Расчетные сопротивления одноболтовых соединений
срезу и растяжению болтов при классе прочности или марке стали смятию соединяемых элементов из стали с нормативным пределом текучести до 440 МПа (4500 кгс/см2)
4.6; Ст3сп4; 09Г2; 295-09Г2-4; 295-09Г226; 325-09Г2С-4; 325-09Г2С-6 40Х
Срез Rbs = 0,38 Rbun Rbs = 0,4 Rbun -
Растяжение Rbt = 0,42 Rbun Rbt = 0,5 Rbun -
Смятие:      
а) болты класса точности А - - Rbp = Run
б) болты классов точности В и С - - Rbp = Run

Расчетные сопротивления срезу и растяжению болтов следует принимать по табл. 55*.

Таблица 55*

Напряженное состояние Расчетное сопротивление, МПа (кгс/см2), болтов при классе прочности или марке стали
обозначение 4.6 Ст3сп4 09Г2; 295-09Г24; 295-09Г2-6 325-09Г2С-4; 325-09Г2С-6 40Х
Срез Rbs 145 (1500) 140 (1450) 154 (1700) 175 (1800) 395 (4000)
Растяжение Rbt 160 (1650) 155 (1600) 185 (1900) 195 (2000) 495 (5000)

Расчетные сопротивления смятию элементов, соединяемых болтами, следует определять по прил. 2 СНиП II-23-81*.

4.12*. Расчетное сопротивление растяжению фундаментных (анкерных) болтов Rba следует определять по формуле

Rba = 0,4 Run. (138)

Расчетные сопротивления растяжению фундаментных (анкерных) болтов следует принимать по табл. 56*.

Таблица 56*

Диаметр болтов d, мм Расчетные сопротивления, МПа (кгс/см2), фундаментных (анкерных) болтов из стали марок
09Г2; 295-09Г2-6 325-09Г2С-6 40Х
12-20 160 (1650) 175 (1800) 185 (1900) -
16-27 - - - 430 (4400)
21-32 160 (1650) 175 (1800) 180 (1850) -
- - - 370 (3800)
- - - 295 (3000)
33-60 160 (1650) - 180 (1850) -
- - - 255 (2600)
- - - 235 (2400)
61-80 160 (1650) - 175 (1800) -
81-100 160 (1650) - 170 (1750) -
101-160 160 (1650) - 170 (1750) -
161-250 160 (1650) - - -

4.13. Расчетное сопротивление срезу для сплава ЦАМ 9-1,5Л следует принимать равным 50 МПа (500 кгс/см2).

4.14. Расчетное сопротивление высокопрочных болтов по ГОСТ 22353-77* и ГОСТ 22имать равным 50 МПа (500 кгс/см2).

4.14. Расчетное сопротивление высокопрочных болтов по ГОСТ 22353-77* и ГОСТ 22356-77* растяжению Rbh следует определять по формуле

Rbh = 0,7 Rbun, (139)

где Rbun - наименьшее временное сопротивление высокопрочных болтов разрыву по ГОСТ 22356-77*.

4.15*. Значения коэффициента трения m по соприкасающимся поверхностям деталей во фрикционных соединениях1 следует принимать по табл. 57*. Способ обработки контактных поверхностей должен быть указан в чертежах КМ.

____________

1 Фрикционными называются соединения, в которых передача усилия осуществляется только силами трения по контактным плоскостям соединяемых элементов, возникающего вследствие натяжения высокопрочных болтов.

Таблица 57*

Способ обработки контактных поверхностей во фрикционных соединениях Коэффициент трения m
1. Пескоструйный или дробеструйный двух поверхностей кварцевым песком или дробью - без последующей консервации 0,58
2. Кварцевым песком или дробью одной поверхности с консервацией полимерным клеем и посыпкой карборундовым порошком, стальными щетками без консервации - другой поверхности 0,50
3. Газопламенный двух поверхностей без консервации 0,42
4. Стальными щетками двух поверхностей без консервации 0,35
5. Дробеметный двух поверхностей дробью без последующей консервации 0,38
6. Дробеметный двух поверхностей дробью с последующим их газопламенным нагревом (до температуры 250-300 °С) на кольцевых зонах вблизи отверстий площадью не менее площади шайбы 0,61

4.16. Расчетное сопротивление растяжению Rdh высокопрочной стальной проволоки, применяемой в пучках и канатах из параллельно уложенных проволок, следует определять по формуле

Rdh = 0,63 Run, (140)

где Run - наименьшее временное сопротивление проволоки разрыву по государственным стандартам или техническим условиям.

4.17*. При определении расчетного сопротивления стального витого каната с металлическим сердечником учитываются значение разрывного усилия каната в целом, установленное государственным стандартом или техническими условиями на канаты (а при его отсутствии в нормах - значение агрегатной прочности витого каната) и коэффициент надежности gm = 1,6.

4.18*. Модуль упругости или модуль сдвига прокатной стали, стального литья, пучков и канатов из параллельно уложенных проволок следует принимать по табл. 58*.

Таблица 58*

Полуфабрикаты Модуль упругости Е или модуль сдвига G, МПа (кгс/см2)
1. Прокатная сталь и стальное литье Е = 2,06 × 105 (2,1 × 106)
2. То же G = 0,78 × 105 (0,81 × 106)
3. Пучки и канаты из параллельно уложенных оцинкованных проволок по ГОСТ 3617-71 Е = 2,01 × 106 (2,5 × 106)

Модуль упругости стальных оцинкованных витых канатов с металлическим сердечником, подвергнутых предварительной вытяжке усилием, равным половине разрывного усилия каната в целом, следует принимать по табл. 59.

Таблица 59