Определение длины заделки W обрываемой арматуры

R_ws=285 МПа S=450 L_b1<x=L_b2, в остальных случаях S=200мм

A_sw=101 мм² q_sw=R_swA_sw/S

L_b1=L_b/4=6.4/4=1.6м W=(1000Q/2q_sw)+5d_s (1)

L_b2=3L_b/4=3*6.4/4=4.8м W=20d_s (2)

 

пролет

точка

нагружение

х

Q

ds, мм

S, мм

qsw, Ньь

W

обозначение

значение

обозначение

Формула вычисления

Значение

обозначение

Значение, мм

Ф (1)

Ф (2)

Прин ятое

а1

1+2

237,15-76,73x

1+3

1+4в

237,8-76,73x

Рас.зн.

Ха1

1,741

Qa1

Wa1

b1

1+2

237,1-76,73x

-94

1+3

-

1+4в

237,8-76,73x

-93

Рас.зн.

Хb1

4,321

Qb1

-94

Wb1

c1

1+2

237,1-76,73x

1+3

-

1+4в

237,8-76,73x

Рас.зн.

Xc1

0,783

Qc1

Wc1

d1

1+2

237,1-76,73x

-144

1+3

67,9-27,4х

-68

1+4в

237,8-76,73x

-143

Рас.зн.

Xd1

4,962

Qd1

-144

Wd1

a2

1+2

-

1+3

245,5-76,73x

1+4в

230-76,73x

Рас.зн.

Ха2

1,973

Qa1

Wa2

b2

1+2

-

1+3

245,5-76,73x

-79

1+4в

230-76,73x

-94

Рас.зн.

Хb2

4,235

Qb1

-94

Wb2

c2

1+2

87,9-24,8x

1+3

245,5-76,73x

1+4в

230-76,73x

Рас.зн.

Xc2

0,934

Qc1

Wc2

d2

1+2

87,9-24,8x

-36

1+3

245,5-76,73x

-137

1+4в

230-76,73x

-152

Рас.зн.

Xd2

4,98

Qd1

-152

Wd2

 

Определение усилий в средней колонне

Определение продольных сил от расчетных нагрузок. Грузовая площадь средней колонны при сетке колонн 6,0*6,4=38,4 м².

Постоянная нагрузка от перекрытия одного этажа с учетом ко­эффициента надежности по назначению здания 4,134*38,4*0,95=150,8 кН, от ригеля 0,6*0,25*25*1,1*6= 24,75 кН, от стойки 0,4*0,4*3,3*25*1,1*0,95=13,8 кН. Итого G =189,4 кН.

Временная нагрузка от перекрытия одного этажа с учетом Y_n=0,95: Q=12*38,4* 0,95=438 кН, в том числе длительная Q=7,2*38,4*0,95=262,9 кН, кратковременная Q= 4,8*38,4*0,95=175,1 кН.

Постоянная нагрузка от покрытия при весе кровли и плит 5 кН/м² составит 5*38,4*0,95=182,4 кН; от ригеля —24,75 кН, от стой­ки-13,8 кН. Итого G=220,95 кН.

Временная нагрузка — снег для I снегового района при коэф­фициентах надежности по нагрузке у_f=1.4 и по назначению здания Y_n=0,95; Q=0.56*1,4*38,4*0,95= 28,6 кН, в том числе длительная Q = 0 кН, кратковременная Q=28,6 кН.

Продольная сила колонны первого этажа рамы от длительной нагрузки N=220,95+ 0+(189,4+262,9)2=1126 кН; то же, от пол­ной нагрузки N=1126+0,56+175,1= 1301,7 кН.

Продольная сила колонны подвала от длительных нагрузок N=1126+189,4+ 262,9=1578,3 кН, то же от полной нагрузки N=1578,3+0,56+175,1=1754 кН.

Определение изгибающих мо­ментов колонны от расчетных нагрузок. Вычислим опорные мо­менты ригеля перекрытия подвала первого этажа рамы. Отно­шение погонных жесткостей, вво­димых в расчет согласно прил.XI, k₁=1,2k=1,2*4,5 (это

этажей). Вычисляем мак­симальный момент колонн — при загружении 1+2 без— перераспре­деления моментов. При действии длительных нагрузок M₂₁=(ag+
+βυ)L²=-(0,1*27,48+0,062*49,25)6.4²=-238 кНм; М₂₃=-(0,091*27,48+0,03*49,25)6,4²=-163 кНм. При действии полной нагрузки М₂₁=-238-0,062*17,04*6,4=-281 кН-м; М₂₃ =-163-0,03* 17,04*6,4=184 кНм

Разность абсолютных значений опорных моментов в узле рамы: при длительных нагрузках ΔМ= 238-163 =75 кН-м, при полной на­грузке ΔМ= 281-184=97 кНм.

Изгибающий момент колонны подвала от длительных нагрузок M=0,4ΔМ=0,4* 75 =30 кНм, от полной нагрузки М=0,4*97=38,8 кНм.

Изгибающий момент колонны первого этажа от длительных нагрузок М=0,6ΔМ=0,6*75=45 кНм, от полной нагрузки М=0,6*97=58,2 кН-м. Вычислим изгибающие моменты колонны, соответствующие мак­симальным продольным силам; воспользуемся для этой цели загружением пролетов ригеля по схеме 1. От длительных нагрузокМ=(0,1-0,091)27,48*6,4²=10,1 кНм; изгибающие моменты колонн подвала М=0,4*10,1=4,04 кНм, первого этажа М=0,6*10,1=6,06 кНм. От полных нагрузок ΔM=(0,1-0,091)76,73*6,4²=28,3 кНм, изгибаю­щие моменты колонн подвала М=0,4*28,3= 11,3 кНм, первого этажа М=0,6*28,3=17 кН-м. '

return false">ссылка скрыта