Определение длины заделки W обрываемой арматуры

R_ws=285 МПа S=500 L_b1<x=L_b2, в остальных случаях S=200мм

A_sw=101 мм² q_sw=R _swA_sw/S

L_b1=L_b/4=6,8/4=1,7м W=(1000*Q/2q_sw)+5d_s (1)

L_b2=3L_b/4=3*6,8/4=5,1м W=20d_s (2)

 

пролет

точка

нагружение

х

Q

ds, мм

S, мм

qsw, Ньь

W

обозначение

значение

обозначение

Формула вычисления

Значение

обозначение

Значение, мм

Ф (1)

Ф (2)

Прин ятое

а1

1+2

Q=394,64-119,9x

1+3

Q=59,65-26,6x

13,3

1+4в

Q=375,4-119,9x

Рас.зн.

Ха1

1,741

Qa1

57,6

Wa1

b1

1+2

Q=394,64-119,9x

-93

1+3

Q=59,65-26,6x

-55

1+4в

Q=375,4-119,9x

-103

Рас.зн.

Хb1

4,321

Qb1

-103

57,6

Wb1

c1

1+2

Q=394,64-119,9x

88,6

1+3

Q=59,65-26,6x

1+4в

Q=375,4-119,9x

61,3

Рас.зн.

Xc1

0,784

Qc1

+88,6

Wc1

d1

1+2

Q=394,64-119,9x

-63

1+3

Q=59,65-26,6x

-37,5

1+4в

Q=375,4-119,9x

-62,6

Рас.зн.

Xd1

4,975

Qd1

-63

Wd1

a2

1+2

Q=78-20,8x

27,04

1+3

Q=154,9-41,3x

1+4в

Q=142,1-41,3x

Рас.зн.

Ха2

1,971

Qa1

+54

57,6

Wa2

b2

1+2

Q=78-20,8x

-27

1+3

Q=154,9-41,3x

-53,7

1+4в

Q=142,1-41,3x

-66,5

Рас.зн.

Хb2

4,236

Qb1

-66,5

57,6

Wb2

c2

1+2

Q=78-20,8x

52,3

1+3

Q=154,9-41,3x

1+4в

Q=142,1-41,3x

38,3

Рас.зн.

Xc2

0,935

Qc1

+52,3

Wc2

d2

1+2

Q=78-20,8x

-20,5

1+3

Q=154,9-41,3x

-56,6

1+4в

Q=142,1-41,3x

-69,4

Рас.зн.

Xd2

4,98

Qd1

-69,4

Wd2

 

 

Определение усилий в средней колонне

Определение продольных сил от расчетных нагрузок. Грузовая площадь средней колонны при сетке колонн 6,2*6,8=42,16 м².

Постоянная нагрузка от перекрытия одного этажа с учетом ко­эффициента надежности по назначению здания 3,584*42,16*0,95=144 кН, от ригеля 0,7*0,3*25*1,1*6,8=39,3 кН, от стойки 0,4*0,4*3,6*25*1,1*0,95=15 кН. Итого G =198,3 кН.

Временная нагрузка от перекрытия одного этажа с учетом γ_n=0,95: Q=13,2*42,16* 0,95=529 кН, в том числе длительная Q=7,92*42,16*0,95=317,2 кН, кратковременная Q= 5,28*42,16*0,95=211,8 кН.

Постоянная нагрузка от покрытия при весе кровли и плит 5 кН/м² составит 5*42,16*0,95=200,3 кН; от ригеля —39,3 кН, от стой­ки-15 кН. Итого G=254,6 кН.

Временная нагрузка — снег для II снегового района при коэф­фициентах надежности по нагрузке у_f=1.4 и по назначению здания Y_n=0,95;Q=0,84*1,4*42,16*0,95= 47,1 кН, в том числе длительная Q =0,3*1,4*33,75*0,95=0 кН, кратковременная Q=47,1 кН.

Продольная сила колонны первого этажа рамы от длительной нагрузки N=254,6+ 0+(198,3+317,2)2=1285,6 кН; то же, от пол­ной нагрузки N=1285,6+0,84+211,8= 1498,24 кН.

Продольная сила колонны подвала от длительных нагрузок N=1285,6+198,3+ 317,2= 1801 кН, то же от полной нагрузки N=1801+0,84+211,8=2013,6 кН.

Определение изгибающих мо­ментов колонны от расчетных нагрузок. Вычислим опорные мо­менты ригеля перекрытия подвала первого этажа рамы. Отно­шение погонных жесткостей, вво­димых в расчет согласно прил.XI, k₁=1,2k=1,2*4,5 (это вычисление можно не выполнять, приняв значения опорных моментов ригеля средних этажей). Вычисляем мак­симальный момент колонн — при загружении 1+2 без— перераспре­деления моментов. При действии длительных нагрузок M₂₁=(ag+
+βυ)L²=-(0,1*26,6+0,062*93,3)6,8²=-391 кНм; М₂₃=-(0,091*26,6+0,03*93,3)6,8²=-241 кНм. При действии полной нагрузки М₂₁=-391-0,062*37,3*6,8=-407 кНм; М₂₃ =-241-0,03*37,3*6,8=-249 кНм

Разность абсолютных значений опорных моментов в узле рамы: при длительных нагрузках ΔМ= 391-241 =150 кН-м, при полной на­грузке ΔМ= 407-249=158 кНм.

Изгибающий момент колонны подвала от длительных нагрузок M=0,4ΔМ=0,4* 150 =60 кНм, от полной нагрузки М=0,4*158=63,2 кНм.

Изгибающий момент колонны первого этажа от длительных нагрузок М=0,6ΔМ=0,6*150=90 кНм, от полной нагрузки М=0,6*158=94,8 кНм.

Вычислим изгибающие моменты колонны, соответствующие мак­симальным продольным силам; воспользуемся для этой цели загружением пролетов ригеля по схеме 1. От длительных нагрузок М=(0,1-0,091)93,3*6,8²=39 кНм; изгибающие моменты колонн подвала М=0,4*39=15,6 кНм, первого этажа М=0,6*39=23,4 кНм. От полных нагрузок ΔM=(0,1-0,091)119,9*6,8²=50 кНм, изгибаю­щие моменты колонн подвала М=0,4*50= 20 кНм, первого этажа М=0,6*50=30 кН-м. '