Допускаемые напряжения

2.3.1. Допускаемые контактные напряжения

Базовый предел контактной выносливости s_Hlimb [1, с.9, табл.3.1] и коэффициеты запаса прочности S_Н даны в табл.2.5.

Таблица 2.5. Величины s_Hlimb и S_Н

Вариант ТО	Термообработка	sHlimb , МПа	SН
	z1 – ТВЧ1 z2 – У2	17НHRCЭ + 200 = 17×50,5+200 =1058 2HНВ + 70 = 2×285 + 70 = 640	1,2 1,1
	z1 и z2 – ТВЧ1, 2		1,2
	z1 и z2 – Ц1, 2	23НHRCЭ = 23×59,5 = 1368	1,2

Коэффициенты долговечности:

а) при N_НЕ > N_Hlim [1, с.10] Z_N = (N_Hlim / N_НЕ)^{1/ 20} ³ 0,75;

б) при N_НЕ < N_Hlim Z_N = ( N_Hlim / N_НЕ)^{1/ 6}

или Z_N по [1, с.10, табл.3.2].

Допускаемые контактные напряжения раздельно для z₁ и z₂ определяют по [1, с.9, формула (3.1)], где Z_RZ_VZ_LZ_x = 0,9, а расчетные допускаемые конактные напряжения s_НР – по [1, с.10, формулы (3.4) и (3.5)].

Результаты расчетов Z_N , s_НР1,2 и s_НР приведены в табл. 2.6.

Таблица 2.6. Допускаемые напряжения s_НР

Вариант ТО	Зубчатое колесо	NHlim NНЕ	ZN	Ограничение ZN	sНР1, 2 МПа	sНР , МПа	Ограничения sНРmin, МПа
1,25	1,15
	z1Б	0,25	0,933	> 0,75			< 630	< 580
z2Б	0,46	0,982	> 0,75
z1Т	1,6	1,08	< 1,8			< 753	< 692
z2Т	2,29	1,15	< 2,6
	z1Б	0,25	0,933	> 0,75		740 *
z2Б	1,6	1,08	< 1,8
z1Т	1,6	1,08	< 1,8			< 1071	< 986
z2Т		1,41	< 1,8
	z1Б	0,37	0,95	> 0,75		975 *
z2Б	2,35	1,155	< 1,8
z1Т	2,35	1,155	< 1,8			< 1481	< 1363
z2Т	11,76	1,5	< 1,8
Примечания : 1. * - принято sНР = sНрmin = sНР1. 2. Все величины sНР не превосходят верхних границ 1,25sНРmin (для цилиндриче ских передач) и 1,15sНРmin (для конических передач).

2.3.2. Допускаемые изгибные напряжения [1, с.10]

s_FР = 0,4s⁰_Flim×Y_N , (2.3)

где Y_N – коэффициент долговечности : Y_N = 1, так как N_FЕ > N_Flim (табл.2.4);

s⁰_Flim – базовый предел изгибной выносливости [1, с.11, табл.3.3].

Результаты расчета s_FР сведены в табл. 2.7.

Таблица 2.7. Допускаемые изгибные напряжения s_FР

Вариант ТО	Термообработка	s0Flim, МПа	sFР , МПа
	z1 – ТВЧ1 z2 – У2	1,75НHB =1,75×285 =500
	z1 и z2 - ТВЧ1, 2
	z1 и z2 – Ц1, 2

Коэффициенты расчетной нагрузки

2.4.1. Номера схем передач [1,с.13, рис.4.1], значения коэффициентовy_bа [1, c.13, табл.4.1], y_bd = 0,5y_bа(u +1) для цилиндрических передач и

y_bd = 0,166(u²+1)^1/.2 для конической передачи представлены в табл.2.8.

 

Таблица 2.8. Коэффициенты рабочей ширины зубчатого венца y_bа и y_bd

Редуктор	Ступень	Схема зубчатой передачи [1, с.13, рис.4.1.]	u	Коэффициенты ybа и ybd при твердости зубьев Н
Н2 < 350 НВ	Н1 и Н2 > 350 НВ
ybа	ybd	ybа	ybd
Ц2	быстро- ходная		6,3	0,28	1,02	0,28	1,02
КЦ		–	1,06	–	1,06
Ц2, КЦ	тихоходная			0,315	0,95	0,315	0,95

2.4.2.Результаты вычислений коэффициентов расчетной нагрузки приведены в табл.2.9, где параметры определены следующим образом:

1) С_v - [1, с.14 и 18, табл.4.2 и 4.7];

2) v и v_m , м/с – [1, с.14 и 17, формулы (4.5) и (4.14)];

3) Ст – степень точности передачи [1,с.14 и 18, табл.4.3 и 4.8];

4) y_bd – из табл.2.8;

5) Н – твердость поверхностей зубьев обозначена “а” и “б” по

условию [1, с.15 и 16, табл.4.4 и 4.5];

6) К_НV , К_FV – [1, с.15, табл.4.4];

7) К_НW – [1, с.17, табл.4.6];

8) К_Нb ⁰ – [1, с.16, табл.4.5];

9) К_Нb – [1, с.14 и 18, формулы (4.6), (4.16)];

10) К_Fb – [1, с.17 и 18, формулы (4.8), (4.18), (4.20)];

11) К_Нa⁰ – [1, с.17, формулы (4.11), (4.12)];

12) К_Нa – [1, с.17, формула (4.9)];

13) К_Fa – [1, с.17, формула (4.13)];

14) Коэффициенты нагрузки К_Н и К_F – [1, с.12, формула (4.1), где К_А =1].