Нормативная ледовая нагрузка
П.1 Нагрузку от льда на опоры мостов следует определять на основе исходных данных по ледовой обстановке в районе расположения сооружения для периода с наибольшими ледовыми воздействиями, при этом период натурных наблюдений должен быть не менее пяти лет.
Пределы прочности льда следует определять по опытным данным.
При отсутствии опытных данных допускается принимать:
для I района страны:
а) предел прочности льда на раздробление (с учетом местного смятия) Rz1:
в начальной стадии ледохода (при первой подвижке) - 735 кПа;
при наивысшем уровне ледохода - 441 кПа;
б) предел прочности льда на изгиб Rm1 - 70 % соответствующих значений прочности льда на раздробление (по «а»);
для остальных районов страны - по формулам:
| Rzn = KnRz1 ; | (П.1) |
| Rmn = 0,7Rzn, | (П.2) |
где n - порядковый номер района страны;
Кn - климатический коэффициент для данного района страны.
Границы районов и климатические коэффициенты, соответствующие районам, следует принимать по таблице П.1. При этом для рек, вскрывающихся при отрицательной температуре, климатический коэффициент следует принимать не менее 2.
На промерзающих до дна реках, если ледоход начинается после прохода по льду весенних вод, предел прочности льда на раздробление следует принимать по фактическим данным (с учетом ослабления льда вследствие его протаивания), но не менее величин, установленных для ледохода при наивысшем уровне.
Таблица П.1
| Номер района | Граница района | Климатический коэффициент Kn |
| I | Южнее линии Выборг - Смоленск - Камышин - Актюбинск - Балхаш | |
| II | Южнее линии Архангельск - Киров - Уфа - Кустанай - Караганда - Усть-Каменогорск | 1,25 |
| III | Южнее линии Воркута - Ханты-Мансийск - Красноярск - Улан-Удэ - Николаевск-на-Амуре | 1,75 |
| IV | Севернее линии Воркута - Ханты-Мансийск - Красноярск - Улан-Удэ - Николаевск-на-Амуре | |
| Примечание - Для II и III районов южной границей является северная граница предыдущего района. |
П.2 Равнодействующую ледовой нагрузки необходимо прикладывать в точке, расположенной ниже расчетного уровня воды на 0,3t, где t - расчетная толщина льда, м, принимаемая равной 0,8 максимальной за зимний период толщины льда обеспеченностью 1 %.
П.3 Нагрузку от движущихся ледяных полей на опоры мостов с вертикальной передней гранью необходимо принимать по наименьшему значению из определяемых по формулам:
при прорезании опорой льда
| F1 = ψ1 Rzn bt, кН; | (П.3) |
при остановке ледяного поля опорой
| (П.4) |
где ψ1, ψ2 - коэффициенты формы, определяемые по таблице П.2;
Rm - сопротивление льда раздроблению для районов строительства, кПа;
b - ширина опоры на уровне действия льда, м;
t - толщина льда, м;
v - скорость движения ледяного поля, м/с, определяемая по данным натурных наблюдений, а при их отсутствии принимаемая равной скорости течения воды;
А - площадь ледяного поля, м2, устанавливаемая по натурным наблюдениям в месте перехода или вблизи от него.
Таблица П.2
| Коэффициент | Коэффициент формы для опор с носовой частью, имеющей в плане форму | |||||||
| многоугольника | прямоугольника | треугольника с углом заострения в плане, град. | ||||||
| ψ1 | 0,90 | 1,00 | 0,54 | 0,59 | 0,64 | 0,69 | 0,77 | 1,00 |
| ψ2 | 2,4 | 2,7 | 0,2 | 0,5 | 0,8 | 1,0 | 1,3 | 2,7 |
При отсутствии натурных данных площадь ледяного поля допускается принимать А = 1,75l2, где l - величина пролета, м, а при уклонах участков водной поверхности i ≥ 0,007
| А = 1,02tRmn, | (П.5) |
где Rmn - предел прочности льда на изгиб в районе строительства, кПа.
П.4 При движении ледяного поля под углом φ ≤ 80° к оси моста нагрузку ото льда на вертикальную грань опоры необходимо уменьшать путем умножения ее на sin φ.
П.5 Давление льда на опору, имеющую в зоне действия льда наклонную поверхность, следует определять:
а) горизонтальную составляющую Fx, кН, - по наименьшей из величин, полученных по формуле (П.3) настоящего приложения и по формуле
| Fx = ψRmnt2 tgβ; | (П.6) |
б) вертикальную составляющую Fz, кН, - по формуле
| (П.7) |
где ψ - коэффициент, принимаемый равным 0,2 b/t, но не менее 1;
β - угол наклона к горизонту режущего ребра опоры;
Rmn, b, t - принимаются по П.1 - П.3.
П.6 При сложной ледовой обстановке в районе проектируемого мостового перехода в необходимых случаях следует учитывать нагрузки от:
остановившегося при навале на опору ледяного поля, когда кроме течения воды происходит воздействие на поле ветра;
давления зажорных масс;
примерзшего к опоре (сваям или свайным кустам) ледяного покрова при колебаниях уровня воды;
ледяного покрова при его температурном расширении и наличии с одной стороны опоры поддерживаемой майны льда на податливые (гибкие) опоры.
Указанные нагрузки следует определять по СНиП 2.06.04
Рисунок П.1 - Схема расположения в одном створе вдоль течения реки двух опор кругового очертания
П.7 При расположении в одном створе вдоль течения реки двух опор кругового или близкого к нему очертания (рисунок П.1) давление от прорезания льда при его первой подвижке на низовую (вторую) по течению реки опору допускается принимать в размере æF1,
здесь æ - коэффициент уменьшения давления на низовую (вторую) опору, зависящий от отношения a0/D (a0 - расстояние между осями опор, D - диаметр опор);
F1 - давление от прорезания льда на верховую (первую) по течению опору (по П.3). Значения коэффициента æ следует принимать по таблице П.3.
Таблица П.3
| a0/D | 1,0 | 1,1 | 1,2 | 1,3 | 1,4 | 1,5 | 1,6 | 1,7 | 1,8 |
| æ | 0,200 | 0,204 | 0,212 | 0,230 | 0,280 | 0,398 | 0,472 | 0,542 | 0,608 |
Окончание таблицы П.3
| a0/D | 1,9 | 2,0 | 2,1 | 2,2 | 2,3 | 2,4 | 2.5 | 2.6 и более |
| æ | 0,671 | 0,730 | 0,785 | 0,836 | 0,884 | 0,928 | 0,968 | 1,000 |
| Примечание - Промежуточные значения определяются по интерполяции. |
Приложение Р
(обязательное)