Черт. 2.3. К примеру расчета 2

мм;

y_sp = y - a_p = 777 - 125 = 652 мм;

= 1450 - 777 = 673 мм;

момент инерции приведенного сечения

Согласно п. 2.25 максимально допустимое значение s_sp без учета потерь равно

s_sp = 0,8 R_s,n = 0,8 · 1400 = 1120 МПа.

Определим первые потери.

Потери от релаксации напряжений в арматуре согласно п. 2.26 равны

МПа.

Потери от температурного перепада между упорами стенда и упорами согласно п. 2.28 при Dt=65° равны

Ds_sp₂ = 1,25 · Dt = 1,25 · 65 = 81 МПа.

Потери от деформации анкеров согласно п. 2.29 при Dl = 2 мм и l = 20 м равны

МПа.

Потери от деформации стальной формы отсутствуют, поскольку усилие обжатие передается на упоры стенда.

Таким образом сумма первых потерь равна

Ds_sp₍₁₎ = 85 + 81 + 18 = 184 МПа > 100 МПа

т.е. потери в дальнейшем не корректируем.

Усилие обжатия с учетом первых потерь и его эксцентриситет равны

= (1699 + 283)(1120 - 184) = 1855·10³ Н;

мм.

В соответствии с п. 2.34 проверим максимальное сжимающее напряжение бетона s_bp от действия усилия Р₍₁₎, вычисляя s_bp по формуле (2.8) при у_s = у = 777 мм и принимая момент от собственного веса М равным нулю:

МПа << 0,9 R_bp =0,9·20=18 МПа.

т.е. требование п. 2.34 выполняется.

Определяем вторые потери напряжений согласно пп. 2.31 и 2.32.

Потери от усадки равны Ds_sp₅ = e_b_,_sh E_s = 0,00025·18·10⁴ = 45 МПа.

Потери от ползучести определяем по формуле (2.7), принимая значения j_b_,_cr и Е_b по классу бетона равному R_bp =20 МПа (т.е. по классу В20, поскольку R_bp < 0,7·40 = 28 МПа). Согласно табл. 2.6 j_b_,_cr = 2,8, согласно табл. 2.5 Е_b = 27,5·10³ МПа, .

Для арматуры S ;

Для арматуры S' .

Определим напряжение бетона на уровне арматуры S по формуле (2.28) при y_s = y_sp = 652 мм, принимая момент от собственного веса балки в середине пролета. Нагрузка от веса балки равна:

кН/м;