Расчётная снеговая нагрузка
составляет 1,35 т/м2 в зависимости от высотной отметки соответствии с требованиями ТСН 20-302-2002 Краснодарского края (таблица 2, п.5.3в для горного района).
3.14 Протокол выполнения расчета
П Р О Т О К О Л В Ы П О Л Н Е Н И Я Р А С Ч Е Т А
Fri Jun 08 16:46:12 2012
Полный pасчет. Версия 11.5. Сборка: Oct 13 2011
файл - "D:\Проекты\Проекты Скад\Федорак 5 курс\Скад.SPR",
шифр - "".
16:46:14
Ввод исходных данных основной схемы
16:46:17
Подготовка данных многофронтального метода
16:46:19
Использование оперативной памяти: 60 процентов
16:46:19
Высокопроизводительный режим факторизации
16:46:19
Информация о расчетной схеме:
- шифp схемы
- поpядок системы уpавнений 233717
- шиpина ленты 232667
- количество элементов 42660
- количество узлов 38983
- количество загpужений 8
- плотность матpицы 100%
16:46:19
Необходимая для выполнения pасчета дисковая память:
матpица жесткости основной схемы - 467929 Kb
динамика - 0 Kb
пеpемещения - 14969 Kb
усилия - 16381 Kb
рабочие файлы - 28556 Kb
----------------------------------------------
всего - 600.514 Mb
16:46:19
На диске свободно 54901.641 Mb
16:46:20
Разложение матрицы жесткости многофронтальным методом.
16:47:07
Накопление нагрузок основной схемы.
Суммарные внешние нагрузки на основную схему
X Y Z UX UY UZ
1- 0 0 8031.43 0.231093 0.00362883 0
2- 0 0 477.689 0 0 0
3- 0 0 1413.69 0.04094 -0.00267639 0
4- 0 0 2625.43 0.0527774 -0.0120497 0
5- 0 0 252.445 0.00507475 -0.00115863 0
6- 0 0 1411.91 0.0425061 -0.00208889 0
7- 0 0 359.907 0.0101225 -0.000661744 0
8- -79.326 -30.639 0 -0.0463954 -0.0416829 0
16:47:19
ВНИМАНИЕ: Дана сумма всех внешних нагрузок на основную схему
16:47:20
Вычисление перемещений в основной схеме.
16:47:26
Работа внешних сил
1 - 64.3681
2 - 0.405999
3 - 16.9337
4 - 16.1067
5 - 0.148916
6 - 2.88326
7 - 1.04068
8 - 0.0494038
16:47:28
Контроль решения для основной схемы.
16:47:40
Вычисление усилий в основной схеме.
16:47:58
Вычисление сочетаний нагpужений в основной схеме.
16:47:58
Вычисление усилий пpи комбинации загpужений
16:48:04
Вычисление пеpемещений по сочетаниям
нагpузок в основной схеме.
16:48:05
Выбор новых расчетных сочетаний усилий в основной схеме по СНиП 2.01
.07-85*
16:48:05
В РСУ не учитываются комбинации загружений: 1
16:48:48
З А Д А Н И Е В Ы П О Л Н Е Н О
Затраченное время : 2.60 мин.
3.15 Расчёт наиболее нагруженной колонны.
Сопротивление ж/б сечений
Расчет выполнен по СНиП 2.03.01-84* (Россия и другие страны СНГ)
Коэффициент надежности по ответственности n = 0,95
Длина элемента 4 м
Коэффициент расчетной длины в плоскости XoY 0,7
Коэффициент расчетной длины в плоскости XoZ 0,7
Случайный эксцентриситет по Z 10 мм
Случайный эксцентриситет по Y принят по СНиП 2.03.01-84* (Россия и другие страны СНГ)
Конструкция статически определимая
Предельная гибкость - 120
Силовая плоскость
Сечение
 
b = 400 мм
h = 400 мм
a1 = 25 мм
a2 = 25 мм
| 
S1 - 328
S2 - 328
S3 - 128
Поперечная арматура 212, шаг поперечной арматуры 180 мм
|
| Арматура | Класс | Коэффициент условий работы |
| Продольная | A-III | |
| Поперечная | A-I |
Бетон
Вид бетона: Тяжелый
Класс бетона: B30
Условия твердения: Естественное
Коэффициент условий твердения 1
Коэффициенты условий работы бетона
Учет нагрузок длительного действия b2 0,9
Результирующий коэффициент без b2 1
Трещиностойкость
Категория трещиностойкости - 3
Условия эксплуатации конструкции: В помещении
Режим влажности бетона - Естественная влажность
Влажность воздуха окружающей среды - 40-75%
Допустимая ширина раскрытия трещин:
Непродолжительное раскрытие 0,4 мм
Продолжительное раскрытие 0,3 мм
Результаты расчета по комбинациям загружений
N = -323,101 Т
M = -0,34 Т*м
Q = 0,228 Т
Коэффициент длительной части 1
| Проверено по СНиП | Проверка | Коэффициент использования |
| п.п. 3.26,3.28 | Прочность по предельной продольной силе сечения | 0,708 |
| п.п. 3.15-3.20, 3.27-3.28 | Прочность по предельному моменту сечения | 0,849 |
| п.п. 3.24, 3.6 | Продольная сила при учете прогиба при гибкости L0/i>14 | 0,114 |
| п.3.30 | Прочность по наклонной полосе между наклонными трещинами | 0,003 |
| п.3.31 СНиП, п.3.31 Пособия к СНиП | Прочность по наклонной трещине | 0,007 |
| п.5.3 | Предельная гибкость в плоскости XoY | 0,202 |
| п.5.3 | Предельная гибкость в плоскости XoZ | 0,202 |
Коэффициент использования 0,849 - Прочность по предельному моменту сечения
N = -386,028 Т
M = -0,386 Т*м
Q = 0,267 Т
Коэффициент длительной части 0,982
| Проверено по СНиП | Проверка | Коэффициент использования |
| п.п. 3.26,3.28 | Прочность по предельной продольной силе сечения | 0,845 |
| п.п. 3.15-3.20, 3.27-3.28 | Прочность по предельному моменту сечения | 0,949 |
| п.п. 3.24, 3.6 | Продольная сила при учете прогиба при гибкости L0/i>14 | 0,135 |
| п.3.30 | Прочность по наклонной полосе между наклонными трещинами | 0,004 |
| п.3.31 СНиП, п.3.31 Пособия к СНиП | Прочность по наклонной трещине | 0,008 |
| п.5.3 | Предельная гибкость в плоскости XoY | 0,202 |
| п.5.3 | Предельная гибкость в плоскости XoZ | 0,202 |
Коэффициент использования 0,949 - Прочность по предельному моменту сечения
N = -322,221 Т
M = 0,117 Т*м
Q = 0,228 Т
Коэффициент длительной части 1
| Проверено по СНиП | Проверка | Коэффициент использования |
| п.п. 3.26,3.28 | Прочность по предельной продольной силе сечения | 0,706 |
| п.п. 3.15-3.20, 3.27-3.28 | Прочность по предельному моменту сечения | 0,845 |
| п.п. 3.24, 3.6 | Продольная сила при учете прогиба при гибкости L0/i>14 | 0,113 |
| п.3.30 | Прочность по наклонной полосе между наклонными трещинами | 0,003 |
| п.3.31 СНиП, п.3.31 Пособия к СНиП | Прочность по наклонной трещине | 0,007 |
| п.5.3 | Предельная гибкость в плоскости XoY | 0,202 |
| п.5.3 | Предельная гибкость в плоскости XoZ | 0,202 |
Коэффициент использования 0,845 - Прочность по предельному моменту сечения
N = -385,148 Т
M = 0,147 Т*м
Q = 0,267 Т
Коэффициент длительной части 0,982
| Проверено по СНиП | Проверка | Коэффициент использования |
| п.п. 3.26,3.28 | Прочность по предельной продольной силе сечения | 0,843 |
| п.п. 3.15-3.20, 3.27-3.28 | Прочность по предельному моменту сечения | 0,946 |
| п.п. 3.24, 3.6 | Продольная сила при учете прогиба при гибкости L0/i>14 | 0,135 |
| п.3.30 | Прочность по наклонной полосе между наклонными трещинами | 0,004 |
| п.3.31 СНиП, п.3.31 Пособия к СНиП | Прочность по наклонной трещине | 0,008 |
| п.5.3 | Предельная гибкость в плоскости XoY | 0,202 |
| п.5.3 | Предельная гибкость в плоскости XoZ | 0,202 |
Коэффициент использования 0,946 - Прочность по предельному моменту сечения
return false">ссылка скрытаN = -321,341 Т
M = 0,574 Т*м
Q = 0,228 Т
Коэффициент длительной части 1
| Проверено по СНиП | Проверка | Коэффициент использования |
| п.п. 3.26,3.28 | Прочность по предельной продольной силе сечения | 0,704 |
| п.п. 3.15-3.20, 3.27-3.28 | Прочность по предельному моменту сечения | 0,848 |
| п.п. 3.24, 3.6 | Продольная сила при учете прогиба при гибкости L0/i>14 | 0,113 |
| п.3.30 | Прочность по наклонной полосе между наклонными трещинами | 0,003 |
| п.3.31 СНиП, п.3.31 Пособия к СНиП | Прочность по наклонной трещине | 0,007 |
| п.5.3 | Предельная гибкость в плоскости XoY | 0,202 |
| п.5.3 | Предельная гибкость в плоскости XoZ | 0,202 |
Коэффициент использования 0,848 - Прочность по предельному моменту сечения
N = -384,268 Т
M = 0,68 Т*м
Q = 0,267 Т
Коэффициент длительной части 0,981
| Проверено по СНиП | Проверка | Коэффициент использования |
| п.п. 3.26,3.28 | Прочность по предельной продольной силе сечения | 0,841 |
| п.п. 3.15-3.20, 3.27-3.28 | Прочность по предельному моменту сечения | 0,948 |
| п.п. 3.24, 3.6 | Продольная сила при учете прогиба при гибкости L0/i>14 | 0,135 |
| п.3.30 | Прочность по наклонной полосе между наклонными трещинами | 0,004 |
| п.3.31 СНиП, п.3.31 Пособия к СНиП | Прочность по наклонной трещине | 0,008 |
| п.5.3 | Предельная гибкость в плоскости XoY | 0,202 |
| п.5.3 | Предельная гибкость в плоскости XoZ | 0,202 |
Коэффициент использования 0,948 - Прочность по предельному моменту сечения
Коэффициент использования по всему пакету комбинаций 0,949 - Прочность по предельному моменту сечения
Коэффициент длительной части 0
Коэффициент надежности по нагрузке 1
Кривые взаимодействия
| Фиксированные значения усилий | Q = 0 Т |
| |
| Область изменения усилий | -417,165 Т < N < 194,448 Т -33,573 Т*м < M < 33,554 Т*м |
Отчет сформирован программой АРБАТ, версия: 11.5.1.1 от 21.10.2011
3.16 Расчёт на продавливание рядовой колонны
Продавливание
Расчет выполнен по СНиП 2.03.01-84* (Россия и другие страны СНГ)
Коэффициент надежности по ответственности n = 1
Схема
| P = 392 Т q = 15 Т/м2 A = 1,5 м a = 0,4 м B = 1,5 м b = 0,4 м H = 1 м |
Бетон
Вид бетона: Тяжелый
Класс бетона: B25
Коэффициенты условий работы бетона
Учет нагрузок длительного действия b2 0,9
Результирующий коэффициент без b2 1