Одну установку с противоточным движением воды
противоточным характером движения теплообменивающихся сред, который имеет место при симметричной компоновке, и в определенной степени уменьшает выгоду от повышения скорости воды при несимметричной компоновке. Поэтому для исключения смешанного тока теппоносителей более эффективно водоподогревательную установку собирать из двух или нескольких раздельных теплообменников с симметричной компоновкой, включенных последовательно по теплоносителю, у которого получается большее число ходов, и параллельно — по другому теплоносителю. При этом обвязка соединительными трубопроводами должна обеспечить противоток в каждом теплообменнике.
2. При расчете пластинчатого водоподогревателя оптимальная скорость принимается исходя из получения таких же потерь давления в установке по нагреваемой воде, как при применении кожухотрубного водоподогревателя - 100 -150 кПа, что соответствует скорости воды в каналах WОПТ = 0,4 м/с.
Поэтому, выбрав тип пластины рассчитываемого водоподогревателя горячего водоснабжения, по оптимальной скорости находим требуемое количество каналов по нагреваемой воде mH:
(2)
fK — живое сечение одного межпластинчатого канала.
3. Компоновка водоподогревателя симметричная Т. е. mГР=mH. Общее живое сечение каналов в пакете по ходу греющей и нагреваемой воды
(3)
4. Находим фактические скорости греющей и нагреваемой воды, м/с
(4)
(5)
В случае если соотношение ходов, определенное по формуле (1), оказалось >2 (при подстановке DPH = 100 кПа, а DPГР = 40 кПа - для І ступени), водоподогреватель собираем из двух раздельных теплообменников и более и в формулах (4) или (5) расход того теплоносителя, у которого получилось меньше ходов, уменьшаем соответственно в 2 раза и более.
5. Коэффициент теплоотдачи а1 ,Вт/(м2 × °С) от греющей воды к стенке пластины определяется по формуле
(6)
где А — коэффициент, зависящий от типа пластин принимается по табл. 1 настоящего приложения;
6. Коэффициент тепловосприятия а2, Вт/(м2 × °С), от стенки пластины к нагреваемой воде принимается по формуле 
(7)
где 
7. Коэффициент теплопередачи к, Вт/(м2 × °С), определяется по формуле
(8)
где b — коэффициент, учитывающий уменьшение коэффициента теплопередачи из-за термического сопротивления накипи и загрязнений на пластине, в зависимости от качества воды принимается равным 0,7 — 0,85.
8. При заданной величине расчетной производительности QSP и по полученным значениям коэффициента теплопередачи k и температурному напору DtСР определяется необходимая поверхность нагрева FТР по формуле (1) прил. 5.
При сборке водоподогревателя из двух раздельных теплообменников и более теплопроизводительность уменьшается соответственно в 2 раза и более.
9. Количество ходов в теплообменнике Х:
(9)
где fПЛ — поверхность нагрева одной пластины, м2.
Число ходов округляется до целой величины. В одноходовых теплообменниках четыре штуцера для подвода и отвода греющей и нагреваемой воды располагаются на одной неподвижной плите. В многоходовых теплообменниках часть штуцеров должна располагаться на подвижной плите, что вызывает некоторые сложности при эксплуатации. Поэтому целесообразней вместо устройства многоходового теплообменника разбить его по числу ходов на раздельные теплообменники, соединенные по одному теплоносителю последовательно, а по другому — параллельно, с соблюдением противоточного движения.
10. Действительная поверхность нагрева всего водоподогревателя определяется по формуле
(10)
11. Потери давления D кПа в водоподогревателях следует определять по формулам:
для нагреваемой воды
(11)
для греющей воды
( 12)
где j — коэффициент, учитывающий накипеобразование, который для греющей сетевой воды равен единице, а для нагреваемой воды должен приниматься по опытным данным, при отсутствии таких данных можно принимать j = 1,5— 2,0;
Б — коэффициент, зависящий от типа пластины, принимается по табл. 1 настоящего приложения;
WH.C — скорость при прохождении максимального секундного расхода нагреваемой воды.