Выбор рабочего напряжения схемы цеховой электросети, расчет распределительных и питающих электросетей. Выбор типа и конструктивного исполнения цеховой электросети и КТП.

 

Выбор оптимального напряжения цеховой электросети

Передача и распределение электроэнергии к электроприемникам осуществляется трехфазным переменным током частотой 50 Гц, стандартные напряжения которого установлены ГОСТ и в электроустановках напряжением U < 1000 В составляют 220, 380, 660 В.

Питающие и распределительные цеховые сети могут выполняться трех- и четырехпроводными, получающими питание от трехфазных систем соответственно с изолированной и глухозаземленной нейтралью. Трехфазные трехпроводные сети применяются на предприятиях горной и других отраслях промышленности с особыми требованиями по технике безопасности. Подключение к трехфазным трехпроводным сетям несимметричных нагрузок сопровождается резким изменением фазных напряжений. По этой причине трехпроводные сети применяются для ЭС трехфазных электродвигателей и других трехфазных симметричных электроприемников. Основной на предприятиях является трехфазная система U = 380/220 В, обеспечивающая поддержание более симметричных фазных напряжений в электросетях при совместном питании от трансформаторов ЦТП, как трехфазных, так и однофазных силовых нагрузок, в том числе и электрического освещения. С точки зрения электробезопасности трехфазные системы U = 380/220 В с глухозаземленной нейтралью обеспечивают отклонение поврежденной фазы при однофазном к.з. и предотвращают, тем самым, опасность прикосновения людей к заземленным конструкциям, оказавшимся под напряжением. Напряжение фаз по отношению к земле в различных режимах не превышает 250 В.

Трехфазная система 660 В может выполняться как с изолированной, так и с глухозаземленной нейтралью. Напряжение 660 В является перспективным, так как позволяет снизить расход проводникового материала и потери мощности, число устанавливаемых ЦТП. Недостатком этой системы является необходимость в установке дополнительного трансформатора для питания осветительной нагрузки, а так же двигателей небольшой мощности.

С учетом отмеченных особенностей принимаем для передачи и распределения электроэнергии в механическом цехе и компрессорной трехфазную систему 380/220 В.

 

Выбор схемы передачи и распределения электроэнергии и конструктивное исполнение.

Схемы цеховых электросетей определяются технологическим процессом производства, единичной установленной мощности электроприемников и месторасположением ЦТП. Схема цеховой сети должна быть простой, безопасной и удобной в эксплуатации, экономичной, допускать применение индустриальных методов монтажа, обеспечивать подвод электроэнергии к потребителям требуемого качества.

Схемы цеховых сетей выполняются радиальными, магистральными и смешанными.

Радиальные схемы применяются для питания сосредоточенных нагрузок большой мощности и при неравномерном расположении электроприемников по площади цеха. Распределительные линии выполняются в этом случае проводом в трубе в полу, а питающие кабелем, прокладываемом по стенам и в кабельных каналах.

Магистральные схемы применяются при упорядоченном расположении электроприемников по площади цеха и при питании электроприемников одной технологической установки. Они также могут выполняться проводом в трубе с кабелем. Однако в цехах машиностроения и металлообработки и прочем упорядоченном расположении технологического оборудования по площади цеха наиболее целесообразным способом прокладки электросетей является применение комплектных шинопроводов.

Для проектируемого механического цеха и компрессорной наиболее целесообразной для передачи и распределения электроэнергии представляется смешанная схема с прокладкой магистральных и распределительных шинопроводов и установкой силовых РП.

Передача электроэнергии производится в этом случае магистральным шинопроводами, прокладываемыми под полом, к которым подключаются ШСУ, комплектуемыми блоками с автоматическими выключателями и пускателями. ШСУ подключаются к ШМА кабелем, они устанавливаются на отм. 5,4 в непосредственной близости от электроприемников. Прокладка электросетей от ШСУ к электроприемникам производится проводом в трубах. Для подключения электродвигателей загрузочных устройств устанавливаем силовой РП.

Для распределения электроэнергии и защиты электрических сетей от токов к.з. используем силовые РП с плавкими предохранителями ПН2, НПН2 типа ШР11. Прокладку магистральных сетей выполним магистральными шинопроводами типа ШМА4, Iн = 1600 А, комплектуемыми селективными и неселективными автоматами ВА и распределительными шинопроводами ШРА4 с ответвительными штепсельными коробками КПШ (ПН2), КАШ (ВА51-31, ВА51-33, ВА51-35).

 

Расчет электрической нагрузки элементов сети. Выбор и проверка

элементов сети. Выбор защиты сети и проверка на защищаемость.

Характеристики и технические данные электроприемников механического цеха и компрессорной приведены в табл. 3.2.1.

План расположения электроприемников и таблица - схема электросиловой сети приведены на листах №3; 4 графической части проекта.

Выполним расчет распределительных сетей для наиболее характерных электроприемников механического цеха и компрессорной.

1. Электроприемник №1, токарно-револьверный станок, 30 кВт.

Расчетный ток электродвигателя определяется по формуле:

А.

По расчетному току согласно условия выбора по нагреву принимаем АПВ-0,45-3[ ]тт 25, А.

2. Электроприемник №2, токарно-револьверный станок. Электродвигатели: 5,5 кВт, 1,1 кВт, 0,55 кВт.

Согласно указаниям [5] расчетная нагрузка одного, двух и трех электроприемников принимается равной сумме номинальных мощностей электроприемников, т.е.

Для расчетного максимума полной мощности и тока

Выбираем провод АПВ-0,45-4( ) тт 15, А.

3. Электроприемники №71, трансформатор дуговой сварки, Sп=32 кВ∙А

При повторно-кратковременном режиме в качестве расчетного принимают ток длительного режима, т.е. Iр= 65,2 А. Значение поправочного коэффициента Кз = 1,13. Тогда допустимая нагрузка для условий повторно-кратковременного режима . По нагреву выбираем АПРТО – 0,66 – 2×16, тт25, А.

Определим параметры предохранителей и автоматических выключателей для защиты электроприемников.

Определение номинального тока плавкой вставки предохранителя производится из условий

где – коэффициент, учитывающий условия пуска двигателей. При защите линии к одиночному электродвигателю с нечастыми пусками и длительностью пускового периода не более 8 с (электродвигатели вентиляторов, металлообрабатывающих станков и т.п.) = 2,5; при защите линии к одиночному электродвигателю с частыми (мостовые краны) и тяжелыми (центрифуги, дробилки и т.п.) условиями пуска длительностью более 8 с = 1,6-2,0;

пиковый ток. Для линии к одиночному электродвигателю принимается равным , а для магистрали, к которой подключено от 2 до 5 электродвигателей определяется по формуле Здесь – наибольший пусковой ток из двигателей, входящих в группу; суммарный ток линии без учета тока включаемого двигателя.

Выбор параметров автоматов для ответвительных коробок типа КАШ производится согласно условиям

ВА51-31,

ВА51-33,

ВА51-35,

1. Электроприемник №1, Iр = 52,2 А

ВА51-31,

2. Электроприемник №2, Iр = 13,8 А, = 7∙10,9 + 4,76 = 81 А

А выбираем ПН2-100, 32 А.

3. Электроприемники №71, = 84,2 А

= 80 А.

Проверим сечения по нагреву на соответствие аппаратов максимальной токовой защиты.

Условие проверки имеет вид Значение кратности для предохранителей равно 0,33, автоматов с нерегулируемой обратно зависимой характеристикой 1,0. Ток защитного аппарата для предохранителей , автоматических выключателей .

Условия проверки

1. Электроприемник №1,

60 < 1,0∙63 – не выполняется

и поэтому принимаем сечение АПВ – 25 мм², А для которого условие проверки 80 > 1,0∙63 - выполняется.

2. Электроприемника №2,

19 > 0,33∙40 = 13,2 – выполняется

3. Электроприемник №71,

67,8 > 0,33∙80– выполняется

Условие 107 > 0,33∙80 – выполняется.

Проверим по потере напряжения сечения по нагреву.

Допустимая потеря напряжения в электросетях рассчитывается по формуле

где напряжение на зажимах вторичной обмотки трансформатора в режиме холостого хода. При использовании нулевой отпайки обмотки трансформатора

потеря напряжения в трансформаторе. Определяется при номинальной нагрузке трансформатора. При находим Тогда

отклонение напряжения на зажимах силовых электроприемников, составляет

Получаем в результате

5 – 1,96 + 5 =8%.

Расчет сети по потере напряжения на участке электроприемник – ШРА выполним без учета индуктивного сопротивления линии. При известном сечении проводов линии потеря напряжения рассчитывается по формуле

где коэффициент, значение которого принимаем по табл. 5-9 [4], он равен 0,0219; момент активной нагрузки, равный Здесь l – расстояние от электроприемника до ШРА, измеренное на плане цеха, м; F – сечение линии, мм

Тогда для расчетной потери напряжения получаем

1. Электроприемника №1,

Аналогично для остальных электроприемников

2. Электроприемника №2, , АПВ–2,5 мм ,

3. Электроприемника №71, , АПРТО - 16 мм ,

Произведем выбор коммутационной аппаратуры для управления электроприемниками.

Для управления электродвигателями принимаем магнитные пускатели, сварочными аппаратами ящики с рубильником без предохранителя.

1. Электроприемник №1, Iн = 58 А. Выбираем магнитный пускатель типа ПМЛ - 421002 с тепловым реле РТЛ – 206104.

2. Электроприемник №2, Iн = 10,9 А, ПМЛ – 221002, РТЛ – 101604.

3. Электроприемник №71, Iн = 84,2 А, ЯРВ 6113, 100А.

Аналогичным образом определен расчетный ток, произведен выбор сечений электросетей по нагреву, параметров защитной и коммутационной аппаратуры, проверки на защищаемость и по потере напряжения и для других электроприемников механического цеха и компрессорной. Результаты расчетов приведены в табл. 5.3.1.

 

Определение расчетных электрических нагрузок ШРА и ШМА

Определение электрических нагрузок ШРА, ШМА необходимо для выбора сечений питающей электросетей и типа ШРА, ШМА, параметров защитной аппаратуры на ЦТП.

Расчет электрических нагрузок выполним на примере ШРА №1.

К ШРА №1 подключены электроприемники:

1) металлообрабатывающие станки, n = 16, Рн =258,6 кВт; Ки =0,14; cosφ / tgφ = 0,5 / 1,73;

2) вентилятор, n =1; Рн = 5,5 кВт; Ки =0,65; cosφ / tgφ =0,8/0,75.

Всего n =8, Рн = 264 кВт.

Среднесменная активная и реактивная мощность

Рсм = 0,14∙258,6 + 0,65∙5,5 = 39,8 кВт,

Qсм = 36,2∙1,73 + 3,6∙0,75 = 65,3 квар.

Групповые значения

( ).

Эффективное число электроприемников по точной формуле

.

При находим для Км =2,17; Lм =1,1.

Тогда для расчетных мощностей и тока получаем

кВт, квар,

,

 

 

Таблица 5.3.1.

Название электроприемников	Номер эл. при- емника на плане	кВт	А	Марка проводника, сечение	А	l,   м	%	Тип защитного аппарата, его параметры		Тип коммутаци-онного аппарата
ШРА №1 ШРА4-250-32-1У3
1. Токарно-револь-верный станок		16,5	29,2	АПВ-0,45-[3(1 10)+1×6]тт25			0,36	ПН2-100; 100А	47>0,33	ПМЛ-321002 РТЛ-205304
2. Токарно-револь-верный станок		16,5	29,2	АПВ-0,45-[3(1 10)+1×6]тт25	«		0,33	ПН2-100; 100А	47>0,33	ПМЛ-321002 РТЛ-205304
3. Токарно-винто-резный станок		12,2	22,4	АПВ-0,45-[3(1 4)+1×2,5]тт15			0,4	ПН2-100; 80А	28>0,33	ПМЛ-221002 РТЛ-102204
4. Токарно-револь-верный станок				АПВ-0,45-[3(1 25)+1×16]тт32			0,16	ВА 51-31 100; 63; 85; 441	80>1,0∙63	ПМЛ-421002 РТЛ-206104
5. Токарно-винто-резный станок		12,2	22,4	АПВ-0,45-[3(1 4)+1×2,5]тт15			0,8	ПН2-100; 80А	28>0,33	ПМЛ-221002 РТЛ-102204
6. Токарно-винто-резный станок		12,2	22,4	АПВ-0,45-[3(1 4)+1×2,5]тт15			0,4	ПН2-100; 80А	28>0,33	ПМЛ-221002 РТЛ-102204
7. Вентилятор	В1 (68)	5,5		АПВ-0,45-4(1 2,5)тт15			0,2	ПН2-100; 30А	19>0,33	ПМЛ-221002 РТЛ-101604
8. Токарно-винто-резный станок		12,2	22,4	АПВ-0,45-[3(1 4)+1×2,5]тт15			0,53	ПН2-100; 80А	28>0,33	ПМЛ-221002 РТЛ-102204
9. Токарно-винто-резный станок		12,2	22,4	АПВ-0,45-[3(1 4)+1×2,5]тт15			0,4	ПН2-100; 80А	28>0,33	ПМЛ-221002 РТЛ-102204

 

Продолжение таблицы 5.3.1.

10. Токарно-винто-резный станок повышенной точности		4,12	8,5	АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			0,32	ПН2-100; 30А	19>0,33	ПМЛ-121002 РТЛ-101404
11.Горизонтальный расточный станок			118,6	АПВ-0,45-[3(1 50)+1×25]тт50			0,33	ВА 51-31 160;125;156;1500	130>1,0	ПМЛ-321002 РТЛ-205304
12. Токарно-винто-резный станок		12,2	22,4	АПВ-0,45-[3(1 4)+1×2,5]тт15			0,53	ПН2-100; 80А	28>0,33	ПМЛ-221002 РТЛ-102204
13. Токарно-винто-резный станок повышенной точности			8,5	АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			0,24	ПН2-100; 30А	19>0,33	ПМЛ-221002 РТЛ-101404
14. Координатно-расточный станок		13,2	25,4	АПВ-0,45-[3(1 4)+1×2,5]тт15			0,72	ПН2-100; 80А	28>0,33
15. Копировально-фрезерный станок		0,9		АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			0,055	ПН2-100; 30А	19>0,33	ПМЛ-121002 РТЛ-101704
ШРА №2 ШРА4-250-32-1У3
1. Радиально- свер- лильный станок		5,5	9,8	АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			0,53	ПН2-100; 30А	19>0,33	ПМЛ-121002 РТЛ-101704
2. Радиально- свер- лильный станок		7,42	14,8	АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			0,45	ПН2-100; 30А	19>0,33	ПМЛ-121002 РТЛ-101704
3. Заточный станок		0,75	2,1	АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			0,07	ПН2-100; 30А	19>0,33	ПМЛ-121002 РТЛ-100704
4. Универсально-заточный станок		1,11	2,5	АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			0,04	ПН2-100; 30А	19>0,33	ПМЛ-121002 РТЛ-100504
5.Вертикально-све-рлильный станок		1,5	3,5	АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			0,092	ПН2-100; 30А	19>0,33	ПМЛ-121002 РТЛ-100804

Продолжение таблицы 5.3.1.

6. Универсально-заточный станок		1,11	2,5	АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			0,058	ПН2-100; 30А	19>0,33	ПМЛ-121002 РТЛ-100504
7. Токарно-винто-резный станок		2,2		АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			0,21	ПН2-100; 30А	19>0,33	ПМЛ-121002 РТЛ-101004
8.Вертикально-све-рлильный станок		7,5	15,2	АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			0,26	ПН2-100; 30А	19>0,33	ПМЛ-121002 РТЛ-101004
9.Вертикально-све-рлильный станок		7,5	15,2	АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			0,26	ПН2-100; 30А	19>0,33	ПМЛ-121002 РТЛ-101004
10. Заточный станок		1,65	3,7	АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			0,072	ПН2-100; 30А	19>0,33	ПМЛ-121002 РТЛ-100804
11. Универсальный заточный станок		1,5	3,5	АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			0,052	ПН2-100; 30А	19>0,33	ПМЛ-121002 РТЛ-100804
12.Радиально- све-рлильный станок		5,5	9,8	АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			0,48	ПН2-100; 30А	19>0,33	ПМЛ-121002 РТЛ-101404
13. Зубофрезерный станок		9,7	17,8	АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			1,02	ПН2-100; 30А	19>0,33	ПМЛ-221002 РТЛ-102104
14. Универсально-фрезерный станок		3,87	5,2	АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			0,3	ПН2-100; 30А	19>0,33	ПМЛ-121002 РТЛ-101204
15. Вертикально-сверлильный станок		1,5	3,5	АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			0,052	ПН2-100; 30А	19>0,33	ПМЛ-121002 РТЛ-100804
16. Зубострогаль-ный станок			6,7	АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			0,18	ПН2-100; 30А	19>0,33	ПМЛ-121002 РТЛ-101204
17. Зубофрезерный станок			8,5	АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			0,31	ПН2-100; 30А	19>0,33	ПМЛ-121002 РТЛ-101404
18. Продольно строгальный станок		68,1	121,8	АПВ-0,45-[3(1 50)+1×25]тт50			0,24	ВА 51-31 160;125;156;1250	130>1,0	ПМЛ-621002 РТЛ-312504

 

Продолжение таблицы 5.3.1.

19. Универсальный консольно-фрезерный станок			25,7	АПВ-0,45-[3(1 4)+1×2,5]тт15			0,77	ПН2-100; 80А	28>0,33	ПМЛ-221002 РТЛ-102204
20. Вертикально-фрезерный консольный станок		9,12		АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			0,56	ПН2-100; 50А	19>0,33	ПМЛ-221002 РТЛ-102104
21. Долбежный станок			18,6	АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			1,1	ПН2-100; 50А	19>0,33	ПМЛ-221002 РТЛ-102104
22. Поперечно-строгальный станок			8,5	АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			0,38	ПН2-100; 30А	19>0,33	ПМЛ-121002 РТЛ-101404
23. Поперечно-строгальный станок			8,5	АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			0,28	ПН2-100; 50А	19>0,33	ПМЛ-221002 РТЛ-102104
24. Вертикально-фрезерный станок		3,87	7,9	АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			0,51	ПН2-100; 50А	19>0,33	ПМЛ-221002 РТЛ-101204
25. Горизонтально-фрезерный консольный станок		9,7		АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			1,02	ПН2-100; 50А	19>0,33	ПМЛ-221002 РТЛ-102104
26. Горизонтально-фрезерный консольный станок		9,7		АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			0,51	ПН2-100; 50А	19>0,33	ПМЛ-221002 РТЛ-102104
27. Плоскошлифо-вальный станок		41,12	67,2	АПВ-0,45-[3(1 25)+1×16]тт32			0,43	ВА 51-31 100; 80;108; 560	80 = 1,0∙80	ПМЛ-421002 РТЛ-205704
28. Плоскошлифо-вальный станок		36,32	56,8	АПВ-0,45-[3(1 16)+1×10]тт32			0,55	ПН2-100; 100А	60>0,33	-
29. Сварочный трансформатор дуговой сварки			65,2	АПРТО-0,66-2×16, тт 25	67,8		0,56	ПН2-100; 80А	67,8>0,33 0	ЯРВ6113 100А

 

Продолжение таблицы 5.3.1.

30. Вентилятор	В2(69)	5,5		АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			0,67	ПН2-100; 30А	19>0,33	ПМЛ-221002 РТЛ-101604
31. Вертикально-фрезерный консольный станок			25,7	АПВ-0,45-[3(1 4)+1×2,5]тт15			0,54	ПН2-100; 80А	28>0,33	ПМЛ-221002 РТЛ-102204
ШРА №3 ШРА4-250-32-1У3
1. Токарный патронный полуавтомат		37,8	70,3	АПВ-0,45-[3(1 25)+1×16]тт32			0,3	ВА 51-31 100; 80;108; 560	80 = 1,0∙80	ПМЛ-221002 РТЛ-102204
2. Токарный вин-торезный станок		3,12	6,2	АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			0,33	ПН2-100; 30А	19>0,33	ПМЛ-121002 РТЛ-101204
3. Токарно-револь-верный станок		7,15	13,8	АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			0,31	ПН2-100; 40А	19>0,33	ПМЛ-221002 РТЛ-101604
4.Токарно-винто-резный станок		12,2	22,4	АПВ-0,45-[3(1 4)+1×2,5]тт15			0,87	ПН2-100; 80А	28>0,33	ПМЛ-221002 РТЛ-102204
5.Токарно-винто-резный станок		18,5	35,1	АПВ-0,45-[3(1 10+1×6)] тт25			0,2	ПН2-100; 100А	47>0,33∙100	ПМЛ-321002 РТЛ-205504
6.Токарно-винто-резный станок		18,5	35,1	АПВ-0,45-[3(1 10+1×6)] тт25			0,32	ПН2-100; 100А	47>0,33∙100	ПМЛ-321002 РТЛ-205504
7.Токарно-винто-резный станок		18,5	35,1	АПВ-0,45-[3(1 10+1×6)] тт25			0,4	ПН2-100; 100А	47>0,33∙100	ПМЛ-321002 РТЛ-205504
8.Токарно-винто-резный станок		12,2	22,4	АПВ-0,45-[3(1 4)+1×2,5]тт15			0,33	ПН2-100; 80А	28>0,33	ПМЛ-221002 РТЛ-102204
9. Многорезцовый токарный станок		12,1	35,1	АПВ-0,45-[3(1 10+1×6)]тт25			0.66	ПН2-100; 80А	28>0,33	ПМЛ-221002 РТЛ-102204

 

Продолжение таблицы 5.3.1.

10.Токарно-винто-резный станок		18,5	35,1	АПВ-0,45-[3(1 10+1×6)] тт25			0,2	ПН2-100; 100А	47>0,33∙100	ПМЛ-321002 РТЛ-205504
11.Токарно-револь-верный станок		16,5	29,2	АПВ-0,45-[3(1 10+1×6)] тт25			0,29	ПН2-100; 100А	47>0,33∙100	ПМЛ-321002 РТЛ-205304
12.Токарно-винто-резный станок		12,2	22,4	АПВ-0,45-[3(1 4+1×2,5)]тт15			0,4	ПН2-100; 80А	28>0,33	ПМЛ-221002 РТЛ-102204
13. Многорезцовый токарный станок		12,1	22,1	АПВ-0,45-[3(1 4+1×2,5)]тт15			0,6	ПН2-100; 80А	28>0,33	ПМЛ-221002 РТЛ-102204
14. Горизонтально-протяжный станок				АПВ-0,45-[3(1 4+1×2,5)]тт15			0,6	ПН2-100; 60А	28>0,33	ПМЛ-221002 РТЛ-102204
15. Вентилятор	В3(70)	5,5		АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			0,19	ПН2-100; 30А	19>0,33	ПМЛ-221002 РТЛ-101604
16.Токарно-винто-резный станок			8,5	АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			0,21	ПН2-100; 30А	19>0,33	ПМЛ-121002 РТЛ-101404
17.Круглошлифо-вальный станок		2,47	5,9	АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			0,22	ПН2-100; 30А	19>0,33	ПМЛ-121002 РТЛ-100704
18.Внутришлифо-вальный станок		8,1	15,2	АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			0,42	ПН2-100; 30А	19>0,33	ПМЛ-121002 РТЛ-101204
19.Круглошлифо-вальный станок			17,5	АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			0,79	ПН2-100; 30А	19>0,33	ПМЛ-221002 РТЛ-101604
20. Заточный станок		1,5	3,6	АПВ-0,45-4(1 2,5) тт15			0,05	ПН2-100; 30А	19>0,33	ПМЛ-121002 РТЛ-100804
21.Внутришлифо-вальный станок		30,2	57,8	АПВ-0,45-[3(1 16)+1×10]тт32			0,29	ПН2-100; 100А	60>0,33	ПМЛ-321002 РТЛ-205304
22.Плоскошлифо-вальный станок				АПВ-0,45-[3(1 10+1×6)] тт25			0,39	ПН2-100; 80А	47>0,33∙80	ПМЛ-221002 РТЛ-102204

 

Продолжение таблицы 5.3.1.

23.Круглошлифо-вальный станок		11,1	21,8	АПВ-0,45-[3(1 4+1×2,5)] тт15			0,42	ПН2-100; 50А	28>0,33∙50	ПМЛ-221002 РТЛ-102204
ШМА №1 ШРА4 1600А
1. Компрессоры	73-76			2АВВГ-1-3×120+1×70			0,22	ВА 51-37 400;320;400;3200	368>1,0∙320	КТ6043А 400А
ШМА №2 ШРА4 1600А	77-80			2АВВГ-1-3×120+1×70			0,18	ВА 51-37 400;320;400;3200	368>1,0∙320	КТ6043А 400А

 

 

Аналогичным образом были определены электрические нагрузки остальных ШРА №2,3 и ШМА №1,2. Результаты расчета приведены в табл. 5.3.2.

Произведем выбор типа распределительного шинопровода ШРА №1 и сечение питающего кабеля. По расчетному току выбираем по табл.2.45 [3] распределительный шинопровод типа ШРА4-250-32-1У3, Iн=250А. На вводе в ШРА устанавливаем ящик типа ЯВ3-32-1, Iн =200 А. Для подключения ШРА №1 к ЦТП выбираем кабель марки АВВГ. Исходя из расчетного тока согласно условию выбора сечения проводника по нагреву принимаем для участка ЦТП – ШРА №1 кабель АВВГ-1-3×70 + 1×35, Iн.д = 193 А.

Защиту участка электросети ЦТП – ШРА №1 выполним селективным автоматическим выключателем с полупроводниковым расцепителем типа ВА55-39, Iн.а = 630 А. Учитывая рекомендации [3] находим параметры выключателя при условии, что Ip =171 А.

Iн.а = 630 А, Iн.p=397 А, Iср.пер =496 А, Iср.к.з = 3∙397 = 1191 А.

Условие проверки на защищаемость

193 < 0,66∙496 = 327 – не выполняется

и поэтому для прокладки принимаем кабель АВВГ-1-3×185 + 1×95, Iн.д = 354А, для которого условие проверки 354 > 327 – выполняется.

Расчет по потере напряжения с учетом индуктивного сопротивления производится по формуле

где = 0,69 – коэффициент, значение которого принимаем по табл. 5-12 [4];

моменты активных и реактивных нагрузок, равные Здесь l – расстояние участка электросети от ЦТП до ШРА №1, измеренное на генплане завода;

удельное активное и реактивное сопротивление кабельной линии.

 

Таблица 5.3.2.

Наименование групп электроприемников	n	Установленная мощность при ПВ=100%	m			Средняя мощность				Расчетная мощность
ШРА №2
1. Металлорежущие станки		68,1-0,75	288,2	-	0,14		40,3	69,8
2. Трансформатор дуговой сварки		39,3	39,3	-	0,2		7,86
3. Вентилятор		5,5	5,5	-	0,65		3,57	2,68
Итого		68,1-0,75		>3	0,15		51,7	90,4		2,0	1,1	103,4	99,4	143,4	218,3
ШРА №3
1. Металлорежущие станки		37,8-1,5	294,7	-	0,14		41,2	71,3
2. Вентилятор		5,5	5,5	-	0,65		3,57	2,68
Итого		37,8-1,5	300,2	>3	0,149		44,8			1,77	1,1	7,94	81,4	113,7
ШМА №1,2				<3	0,7			347,2		1,29	1,1	722,4		817,2

 

Аналогичным образом произведен выбор сечений по нагреву, параметров защитной аппаратуры, проверки на защищаемость и по потере напряжения для ШРА №2 и 3 Результаты расчета

ЦТП – ШРА №2; Ip = 218,3 А; АВВГ-1-3×185 + 1×95, Iн.д = 354 А;

ВА55-39, Iн.а = 630 А, Iн.p=397 А, Iср.пер =496 А, Iср.к.з = 794 А, .

ЦТП – ШРА №3; Ip = 173 А, l =0,12 км,

Суммарная наибольшая потеря напряжения на участках составляет

ЦТП – ШРА №1 – электроприемник №7

0,8 + 1,83 = 2,63% < 8%