Черт. 3.26. К примеру расчета 16

 

Требуется выяснить, необходима ли в плите поперечная арматура.

Расчет. Проверим условия прочности согласно п. 3.40.

Рабочая высота сечения

h₀ = 220 - 30 = 190 мм.

При ширине плиты 1,2 м нагрузки на 1 п.м плиты равны:

q = (q_g + q_v) 1,2 = (5,2 + 6,0) 1,2 = 13,44 кН/м;

q₁ = (q_g + 0,5q_v) 1,2 = (5,2 + 3,0) 1,2 = 9,84 кН/м.

Поперечная сила в опорном сечении кН.

Проверим условие (3.70), принимая минимальную ширину сечения, т.е. b = 1175 – 6·159 = 221 мм:

2,5R_btbh₀ = 2,5·1,05·221·190 = 110,2·10³ Н = 110,2 кН > Q_max = 39,3 кН, т.е. условие (3.70) выполняется.

Проверим условие (3.71), принимая значение c равным M_b / Q_crc. Для этого определим геометрические характеристики приведенного сечения, принимая a = E_s / E_b = 2·10⁵ / 3·10⁴ = 6,67 и A_sp = 616 мм² (4Æ14):

площадь

мм²;

расстояние от центра тяжести до низа

y = (139366·110 + 4109·30) / 143475 = 107,7 мм;

момент инерции

мм⁴;

статический момент части сечения, расположенной выше оси, проходящей через центр тяжести

мм³.

Тогда согласно формуле (3.72)

кН.

Поскольку Q_max = 39,3 кН < Q_crc = 58,9 кН, прочность наклонного сечения с длиной проекции c = M_b / Q_crc заведомо обеспечена.

Проверим условие (3.71), принимая значение c равным длине приопорного участка l₁ без нормальных трещин. Значение l₁ определим из решения уравнения

.

Определим момент М_crc согласно п. 4.5, принимая

мм³; W_pl = 1,3W_red = 1,3·8,17·10⁶ = 10,62·10⁶ мм³ и мм;

e₀ = y – a = 107,7 – 30 = 77,7 мм;

M_crc = R_bt W_pl + P (e₀ + r) = 1,05·10,62·10⁶ + 215000 (77,7 + 56,9) = 40,09·10⁶ Н·мм = 40,1 кН·м.

Из вышеприведенного квадратного уравнения находим с = l₁:

м.

Определяем коэффициент j_n согласно п. 3.32.

Ширину свесов сжатой полки определим как сумму сторон квадратов a_k, эквивалентных по площади сечению пустот, а их толщину как расстояние между эквивалентным квадратом и верхней гранью, т.е.

мм; - b = 6a_k = 6·140,9 = 845,4 мм;

= (h - a_k) / 2 = (220 - 140,9) / 2 = 39,5 мм.

Тогда = 139366 - 845,5·39,5 = 105970 мм²;

.

Поскольку c = l₁ = 1,316 м > 3h₀ = 3·0,19 = 0,57 м,

принимаем Q_b = Q_b,min = 0,5j_nR_btbh₀ = 0,5·1,201·1,05·221·190 = 26,48·10³ Н = 26,48 кН.

Поперечная сила в конце наклонного сечения равна

Q = Q_max – q₁c = 39,3 - 9,84·1,316 = 26,36 кН < Q_b = 26,48 кН т.е. условие (3.71) выполняется для любых наклонных сечений. Следовательно, поперечную арматуру в плите можно не устанавливать.

 

Пример 17. Требуется по данным примера 11 проверить прочность наклонных сечений на действие изгибающего момента, принимая растянутую продольную арматуру ребра плиты в виде одного напрягаемого стержня класса А800 диаметром 22 мм (R_s = 695 МПа, A_sp = 380 мм²) и одного ненапрягаемого стержня класса В500 диаметром 5 мм (R_s = 415 МПа, A_s = 19,6 мм²); оба стержня анкеров не имеют; длина площадки опирания l_sup = 150 мм.

Расчет производим согласно пп. 3.41-3.44. Поскольку продольная арматура не имеет анкеров, усилие в этой арматуре N_s определяем согласно п. 3.43.

Определим коэффициент влияния поперечного обжатия бетона a, принимая МПа. Поскольку , принимаем a= 0,75.

По формуле (3.78) определяем длину зоны анкеровки напрягаемого стержня, принимая h₁=2,5, h₂ = 1,0, d_s = 22 мм:

мм.

Для этого стержня l_s = l_sup = 150 мм, тогда

Н.

Аналогично определяем длину зоны анкеровки ненапрягаемого стержня, принимая h₁ = 2,0, d_s = 5 мм:

мм.

Для этого стержня l_s = l_sup - 10 = 140 мм, тогда

Н.

Итого полное значение N_s равно N_s = 36277 + 6145 = 42422 Н.

Принимая ширину сжатой грани b = = 725 мм, определяем плечо внутренней пары сил:

мм.

Тогда M_s = N_s z_s = 42422·408 = 17,3·10⁶ Н·мм = 17,3 кН·м.

Из примера 11 имеем q_sw = 29,4 Н/мм и q = 23 Н/мм. Определим длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения по формуле (3.79)

мм > 2h₀ = 2·410 = 820 мм,

следовательно, принимаем c = 2h₀ = 820 мм и тогда

M_sw = 0,5q_sw c² = 0,5·29,4·820² = 9,844·10⁶ Н·мм = 9,88 кН·м.

За расчетный момент принимаем изгибающий в нормальном сечении, проходящем через конец наклонного сечения, т.е. на расстоянии (l_y + c) от точки приложения опорной реакции (где l_y = l_sup / 3 = 50 мм черт. 3.27).