Радиационно-стойкие материалы

При облучении потоками частиц (нейтронов, протонов, электронов, альфа-частиц осколков деления) и жестким электромагнитным (гамма- и рентгеновским) излучением в материалах образуются структурные повреждения, называемые радиационными дефек­тами. Переданная материалу твердых тел энергия частиц или излучения частично расхо­дуется на разрыв межатомных связей. Для образования, например, простейшего радиа­ционного дефекта - пары Френкеля (вакансии и междоузельного атома) необходима энергия 14-35 эВ, превышающая пороговую. При облучении материалов частицами с энергией порядка мегаэлектронвольта смещаемым атомам передается энергия, на поряд­ки более высокая по сравнению с пороговой. Смещаемый атом ускоряется, а его кинети­ческая энергия расходуется на ионизацию атомов, расположенных вдоль траектории движения. В результате образуется каскад радиационных.дефектов.

Частицы и излучения могут приводить к химическим и ядерным реакциям (включая реакции деления) в материале тел, а также появлению в структуре материалов самих бомбардирующих частиц (ионное внедрение), что вызывает появление примесей в мате­риале, и являются второй причиной возникновения радиационных дефектов.

Физические процессы, приводящие к образованию радиационных дефектов, состав­ляют научную основу радиационного материаловедения, изучающего совокупность ме­тодов, позволяющих, во-первых, создать материалы (конструкционные, полимерные, полупроводниковые и др.), устойчивые к воздействию ядерных излучений и, во-вторых, придать этим материалам требуемые свойства путем их дозированного облучения.

Радиационные дефекты способны изменять объемные и поверхностные свойства материалов. Характер изменения свойств зависит от длины пробега частицы или излу­чения. К поверхностным дефектам приводит облучение электрозаряженными частицами и излучениями низких энергий; к объемным - облучение быстрыми нейтронами.

При взаимодействии быстрого нейтрона¹ с металлическим или керамическим мате­риалом большая часть его энергии передается атомам, смещающимся из узлов кристал­лической решетки (пороговая энергия смещения атома составляет около 25 эВ). В результате происходит образование дефектов кристаллов в виде вакансий и междоузлий. Начиная с определенного количества радиационных дефектов становятся заметными изменения механических, физических, химических и других свойств конструкционных металлических или керамических материалов.

¹ Быстрые нейтроны образуются при реакции деления ядер, их энергия составляет 0,1 -10 МэВ

При взаимодействии быстрого нейтрона с органическим веществом большая часть его энергии идет на образование протонов отдачи, на ионизацию атомов водорода или их возбуждение. Разрыв связей С—Н или С-С является следствием облучения. Из жид­ких органических веществ выделяются газы, их вязкость повышается. Радиационная стойкость и стабильность органических веществ намного ниже, чем металлических керамических материалов.

Наибольшую чувствительность к радиации имеют полупроводники. При взаимодействии быстрых нейтронов с полупроводниками снижаются их усиливающие характеристики, в запрещенной зоне возникают разрешенные состояния.

Изучение поведения различных материалов в потоках быстрых и тепловых¹ нейтронов показало, что существует пороговое значение флюенса нейтронов² , ниже которого влияние облучения на материалы незначительно. В табл. 6.73 и 6.74 приведены порого­вые значения флюенсов для быстрых, тепловых и надтепловых³ нейтронов. Выше поро­говых значений флюенса нейтронов эффект облучения необходимо учитывать при выборе материалов, расчете механической и конструкционной прочности, коррозионной стойкости, расчете теплопередачи и совместимости материалов.

¹Тепловыми называют нейтроны, находящиеся в тепловом равновесии с ядрами среды и имеющие энергию 0,005-0,2 эВ.

²Флюенс нейтронов - произведение плотности потока нейтронов и времени облучения; плотность потока нейтронов - произведение плотности нейтронов и их средней скорости.

³Надтепловыми называют нейтроны с энергией 2-10 эВ.

 

Таблица 6.73. Пороговое значение флюенса быстрых нейтронов в различных материалах

Таблица 6.74. Пороговое значение флюенса тепловых и надтепловых нейтронов в различных материалах

 

Степень радиационного воздействия на материалы при облучении их нейтронами зависит от состава изотопов в химических компонентах материалов. Например, в ре­зультате (n, α)-реакции¹ в материалах появляется гелий, влияющий на процессы радиа­ционного распухания, ползучести, охрупчивания.

¹Реакция захвата нейтрона n ядром, сопровождающиеся вылетом α-частицы ((n, γ) - то же испусканием γ-кванта; (р, α) - реакция захвата протона р ядром, сопровождающаяся вылетом α-частицы).

Для примера можно указать и другие ядерные реакции, которые могут приводить к дополнительному изменению свойств ма­териалов:

К свойствам конструкционных материалов, работающих в условиях радиационных облучений, предъявляют следующие требования:

1) высокая механическая прочность и пластичность;

2) высокая термическая стабильность (теплостойкость);

3) высокая коррозионная стойкость и совместимость с другими материалами;

4) хорошие характеристики теплопередачи;

5) малое сечение поглощения (захвата) нейтронов;

6) большая радиационная стабильность;

7) низкая наведенная радиоактивность;

8) высокое сечение рассеяния нейтронов, большая потеря энергии нейтрона за одно столкновение.

Первые четыре требования являются общими для конструкционных материалов; по­следние — специфическими свойствами, определяемыми необходимостью экономии нейтро­нов, эффективного их замедления (для реакторов на тепловых нейтронах), а также стремлением иметь малое отрицательное изменение механических и других свойств под влиянием радиационного облучения. Специфические требования определили выбор элемен­тов, служащих основой и легирующими добавками реакторных металлических материалов.

Перечень этих элементов и их ядерно-физические характеристики приведены в табл. 6.75.

Таблица 6.75. Ядерно-физические свойства реакторных металлических материалов

 

Барн - внесистемная единица измерения площади, 1 б =10^-28м².

Бериллий и его соединения.Бериллий имеет наименьшее из всех металлов сече­ние поглощения тепловых нейтронов, большое сечение рассеяния и высокую температу­ру плавления, поэтому является отличным замедлителем и отражателем¹.

¹Сечения взаимодействия нейтронов с ядрами характеризуют вероятность ядерной реакции (например, поглощения) или изменения энергии нейтронов (рассеяния).

Бериллий и оксид бериллия хрупки, дорогостоящи и токсичны, что плохо согласу­ется с общими требованиями к конструкционным материалам. Для металлического бе­риллия и его оксида характерными эффектами, наблюдаемыми при росте флюенса быстрых нейтронов, являются размерная нестабильность и гелиевое охрупчивание. Раз­мерная нестабильность связана с реакциями взаимодействия быстрых нейтронов с бе­риллием. Увеличение относительного объема ∆V/V образца бериллия (радиационное распухание) при температурах облучения 70-130 °С описывается зависимостью

∆V/V =0,584F^0.93

где F·10^-26 - флюенс (Е > 1 МэВ) нейтронов.

Пластичность облученного бериллия падает практически до нуля уже при относи­тельно невысоких флюенсах нейтронов (1-4) 10²⁵ нейтр./м². Это свойство носит назва­ние гелиевого охрупчивания бериллия.

При облучении нейтронным потоком линейные размеры изделий из оксида берил­лия увеличиваются, соответственно уменьшается плотность, увеличивается пористость изделий. При низких температурах облучения (75-100 ⁰С) ускорение темпа роста объема оксида бериллия наблюдается при флюенсе быстрых нейтронов около 3·10²⁴ нейтр./м² (рис. 6.1). Увеличение температуры облучения образцов уменьшает рост их объема. Чем выше плотность образцов, тем больше их расширение при одинаковом флюенсе.

 

Рис. 6.1.Радиационное рас­пухание ∆V/V высокоплотного оксида бериллия в зависимости от флюенса нейтронов при температурах 75-110°С (1) и 500-700°С (2)

 

Существует предельно допустимое удлинение при расширении, превышение кото­рого приводит к растрескиванию, разрушению, превращению изделий в порошок. Флюенс, при котором происходит разрушение, увеличивается с уменьшением размера зерна оксида бериллия согласно зависимости

где δ - размер зерна, мкм (размер зерна определяли при температурах облучения 50-100 °С).

Максимально допустимый флюенс, не вызывающий микрорастрескивания, в зави­симости от температуры облучения, плотности потока нейтронов и размера зерна оксида бериллия, приведен на рис. 6.2.

Рис. 6.2.Изменение максимально допустимого флюенса, не вызывающего микрорастрескивания, в зависимости от температуры облучения, размера зерна ВеО

(1 - 1...2.5 мкм; 2 - 10...15 мкм) и плотности потока нейтронов, равной 10¹⁶ и 10¹⁷ нейтр./(м²·с)

 

Основную роль в изменении объема изделий из оксида бериллия играет гелий, а также тритий, образующиеся при взаимодействии бериллия с быстрыми нейтронами Содержание гелия (его около 0,95 по объему в смеси с тритием) увеличивается с ростом флюенса нейтронов (рис. 6.3). Если температура изделия превышает 1200°С, становится существенным выделение гелия из образцов оксида бериллия (рис. 6.4), зависящее от времени выдержки. На этом основан способ восстановления свойств изделий из оксида бериллия с помощью высокотемпературного отжига.

 

Рис. 6.3. Зависимость объем­ной доли гелия в облученном оксиде бериллия от флюенса нейтронов

Рис. 6.4. Зависимость объем­ной доли гелия, выделившегося из облученных образцов ВеО (F=2·10²⁴ нейтр./м³, 860 °С) при различных температурах отжига, от времени τ

Теплопроводность образцов при облучении уменьшается с ростом флюенса в тем большей сте­пени, чем выше плотность материала (рис. 6.5). С увеличением температуры уменьшение теплопро­водности замедляется и при 100 °С достигает на­сыщения на уровне 40-50 % исходного значения при флюенсе 4·10²⁵ нейтр./м².

Рис. 6.5. Зависимость относитель­ной теплопроводности (λ₀ - исход­ная теплопроводность) оксида берил­лия от флюенса быстрых нейтронов при плотности образцов 2,7-2,9 (1),

2,8-3,0 (2) и 2,9-3,0 г/см³ (3) и тем­пературе облучения 40-140 °С

 

Прочность оксида бериллия падает с ростом флюенса нейтронов в тем большей степени, чем выше плотность образца. Повышение температуры облучения до 350—400 °С заметно уменьшает влия­ние нейтронного потока, но оно остается еще зна­чительным. Отжиг при 1300 °С полностью восста­навливает прочностные свойства. На рис. 6.6-6.8 приведены зависимости относительной прочности оксида бериллия при сжатии, растяжении и изгибе от флюенса быстрых нейтронов (Е > 1 МэВ) и тем­пературы. Небольшое увеличение прочностных свойств при малом флюенсе соответствует теоре­тическим данным.

Рис. 6.6. Зависимость относитель­ной прочности ВеО при сжатии от флюенса нейтронов при плотности образцов 2,99-3,0 (1), 2,5 (2), 3,0 (3) и 2,7-2,8 (4) г/см³:

1,2 — образцы, облученные при 100 °С; 3, 4 - образцы, облученные и обожженные при 1300 °С в течение 24 ч

Рис. 6.7. Зависимость относитель­ной прочности ВеО при растяжении от флюенса при плотности образ­цов 2,6-2,85 г/см³ и температуре облучения 100 °С (1) и 350-400 °С (2)

Рис. 6.8. Зависимость относитель­ной прочности ВеО при изгибе от флюенса при плотности образцов 2,8-2,9 г/см³ и температуре облу­чения 100 °С

 

Облучение приводит к росту скорости ползуче­сти оксида бериллия. Наблюдается релаксация на­пряжений в образцах, облучаемых при 500-700 °С, что объясняется наступающей в этих условиях пол­зучестью.

Магний и его сплавы.Сплавы магния яв­ляются низкотемпературными (температура плав­ления магния 650 °С) конструкционными ма­териалами, коррозионно-стойкими на воздухе и в среде углекислого газа (до ~ 400 °С), но имею­щими низкое сопротивление коррозии в водной среде, жидкометаллическом натрии и эвтектиках Мg — Na и Мg - К. По ядерным свойствам магний уступает лишь бериллию. Его существенным не­достатком является высокое термическое сопро­тивление. Теплопроводность магния и его сплавов (при 20 °С λ = 63...171 Вт/(м·°С)) более чем в 100 раз ниже, чем сплавов алюминия.

При температурах ниже 500 °С в среде угле­кислого газа сплавы магния показали хорошую радиационную стойкость: при флюенсе нейтро­нов до 10²⁵ нейтр./м² никаких существенных ра­диационных дефектов (распухания, радиационной ползучести, изменения прочности и пластично­сти) не наблюдалось.

Цирконий и его сплавы.Сплавы циркония получили широкое распространение благодаря своей высокой механической прочности при повышенных температурах, хо­рошей коррозионной стойкости в воде и паре, технологичности. По ядерным параметрам цирконий является третьим после бериллия и магния элементом. Низкая теплопровод­ность циркония (при 20 °С λ = 18 Вт/(м·°С)) компенсируется относительно низким теп­ловым расширением. Невысокая коррозионная стойкость при высоких температурах и относительная дороговизна сдерживают применение сплавов циркония.

В потоке быстрых нейтронов наблюдаются радиационный рост и радиационная ползучесть сплавов циркония, существенные в температурном интервале 180-530 °С. С увеличением температуры от 300 до 400 °С влияние нейтронного облучения на ползу­честь уменьшается, что объясняется быстрым отжигом радиационных дефектов, однако при этом воз­растает и становится определяющей термическая пол­зучесть. Результаты испытаний сплавов циркалой-2, содержащего, % (маc.): 1,2-1,7 Sn; 0,07-0,2 Fе; 0,05-0,15 Сr; 0,03-0,08 Ni, 0,03-0,08 N; 0,01 О, ос­тальное Zr, и Н-2,5 (Zr+2,5 % Nb), представлены в табл. 6.76.

Таблица 6.76. Результаты испытания на ползучесть труб из сплавов циркалой-2 и Н-2,5

Плотность потока быстрых нейтронов.

 

Нейтронное облучение увеличивает скорость ползучести холоднодеформированного циркалоя-2 при 200-350 °С на порядок и более. Скорость ползу­чести холоднодеформированного сплава Н-2,5 возрастает в меньшей степени.

При 340-350 °С у циркалоя-2 наблюдается рез­кое увеличение скорости ползучести (рис. 6.9). Об­разцы были подвергнуты холодной пластической деформации на 15-20 %.

Рис. 6.9. Зависимость скорости пол­зучести сплава циркалой-2 от тем­пературы при облучении в потоке быстрых нейтронов плотностью (5-9)·10¹⁶ нейтр./(м²·с) при σ, равном 210 (1) и 140 МПа (2)

 

Алюминий и его сплавы.Основными радиационными дефектами для сплавов алюминия являются радиационное распухание и увеличение предела длительной проч­ности. Радиационное распухание обусловлено реакциями взаимодействия быстрых ней­тронов с ядрами алюминия, при которых образуются кремний, водород и гелий. Влияние флюенса нейтронов с Е > 0,1 МэВ на относительное изменение объема сплавов алюми­ния приведено на рис. 6.10. Длительная прочность алюминиевого сплава 1100 после об­лучения нейтронами с флюенсом (0,7-11)·10²⁶ нейтр./м² возрастает (рис. 6.11), что является следствием радиационного упрочнения материала. Прочностные и пластиче­ские свойства сплава 1100 в зависимости от флюенса нейтронов с Е > 1 МэВ приведены на рис. 6.12. Значительные дозы облучения не приводят к радикальному изменению механических свойств.

Рис. 6.10. Радиационное распу­хание алюминия и сплавов в зависимости от флюенса нейтро­нов при температуре облучения 50-60 °С :

1 - 99,9999 % А1; 2 - сплав 1100 (алюминий промышленной чистоты); 3-сплав 6061 (А1+0,7 % Мg+0,4 % Si)

 

Рис. 6.11.Изменение предела длительной прочности алюми­ниевого сплава 1100:

1,2- после облучения при 100 и 150 °С соответственно; 3, 4 - в ис­ходном состоянии при 100 и 150 °С соответственно

 

Рис. 6.12. Зависимость показателей прочности (а) и пластичности (б) сплава 1100 от флюенса нейтронов

 

Аустенитные коррозионно-стойкие стали и никелевые сплавы.Потоки быстрых нейтронов вызывают в аустенитных коррозионно-стойких сталях и никелевых сплавах изменение механических свойств, радиационное распухание и радиационную ползу­честь. На рис. 6.13 приведены данные о влиянии флюенса быстрых нейтронов и темпе­ратуры облучения на механические свойства аустенитных сталей. Это изменение, осо­бенно заметное при флюенсе более 5·10²⁵ нейтр./м² и температурах выше 500 °С, называется высокотемпературным радиационным охрупчиванием (ВТРО).

Рис. 6.13. Влияние облучения на предел текучести (а) и относительное удлинение (б) стали 08Х18Н10 при различных температурах облучения

 

Явление ВТРО сопровождается значительным снижением пластичности (полное удли­нение при разрыве может достигать лишь 0,1 %) и повышением предела текучести материа­ла. Длительная прочность, сопротивление усталости и сопротивление ползучести при этом также существенно уменьшаются (до половины исходного значения у сталей типа 12X18Н9).

Объясняется ВТРО радиационным стимулированием изменений свойств на границах зерен, приводящих к образованию трещин. Лучшей сопротивляемостью ВТРО обла­дают аустенитные стали, легированные молибденом и ниобием, например 0Х16Н15М3Б. Однако это улучшение имеет место при ограниченном флюенсе нейтронов. Так, оболоч­ки ТВЭЛ из стали 0Х16Н15М3Б имеют при 700 °С относительное удлинение всего око­ло 0,8 % при флюенсе 8,5·10²⁶ нейтр./м². Повысить остаточную пластичность и прочность при высоком флюенсе быстрых нейтронов можно легированием аустенитных коррози­онно-стойких сталей титаном, бором, кремнием. Малую склонность к ВТРО имеют ста­ли ферритного и мартенситного классов.

Радиационное распухание проявляется при флюенсе более 10²⁶ нейтр./м² в интер­вале температур облучения 0,3-0,55 Т_пл металла, что обычно соответствует рабочему диапазону конструкционного материала. Для аустенитных коррозионно-стойких сталей радиационное распухание может достигать больших значений - (30-40) % при флюенсе (1,5-2,5)·10²⁷ нейтр./м². Механизм распухания объясняется накоплением в процессе облучения избыточных вакансий и зарождением в металле вакансионных скоплений, имеющих вид сфериче­ских микропор. Центрами зарождения пор явля­ются атомы примесей, атомы гелия, образующе­гося при взаимодействии нейтронов с никелем, хромом, железом.

На рис. 6.14 и 6.15 приведены зависимости ра­диационного распухания некоторых сталей и спла­вов от флюенса быстрых нейтронов и температуры. Действенным дополнительным средством, умень­шающим распухание аустенитных сталей, является поверхностный наклеп материала в результате де­формации изделия при комнатной температуре. При флюенсе быстрых нейтронов (1,2— 1,4)·10²⁷ нейтр./м² увеличение степени холодной деформации с 20 до 30 % для стали типа 08Х17Н13М2Т приводит к снижению распухания с 15 до 4 % при температу­рах облучения 550-600 °С. Высоконикелевые спла­вы типа нимоник (40—45 % Ni), а также хромистые коррозионно-стойкие стали ферритного и ферритно-мартенситного классов (12-17 % Сr, ≤ 0,5 % Ni) имеют меньшее распухание. Однако повышение содержания никеля приводит к усилению ВТРО. Для устранения этого недостатка используют дис­персионное упрочнение и сложное легирование ни­келевых сплавов молибденом, титаном, алюмини­ем, бором, ниобием, кремнием.

Рис. 6.14. Влияние облучения на радиационное распухание сталей:

1 - 08Х18Н10Т; 2 - 03Х16Н15М3Б;

3-0Х16Н15М3Б (модифицированная);

4-12X13

 

Рис. 6.15. Влияние температуры на радиационное распухание сталей и сплавов:

1 - ферритная сталь; 2 - высоконикеле­вые сплавы; 3 - сталь типа 0817Н13М2Т холоднодеформированная (20 %); 4 - аустенитная коррозионно-стойкая модифи­цированная сталь

 

С механизмом вакансионного распухания свя­зана и радиационная ползучесть — свойство посто­янного деформирования материала под нагрузкой при облучении быстрыми нейтронами при темпе­ратурах, когда не проявляется термическая ползу­честь (300-500 °С). Скорость радиационной ползу­чести пропорциональна флюенсу и приложенному напряжению:

ν_р.п. = ВσR

где ν_р.п. - скорость радиационной ползучести, ч^-1; σ - напряжение, Па; В - эмпирический коэффициент, равный 2·10^-12 для стали 03Х16Н15М3Б и 0,83·10^-12 для стали 08Х18Н10Т; R - скорость накопления радиационных повреждений, смещ./(ат-ч).

Число радиационных повреждений зависит от флюенса и спектра нейтронов. Для типичного спек­тра энергетического реактора на быстрых нейтронах флюенсу, равному 1,67·10²⁷ нейтр./м² .соответству­ет 100 смещ./ат. Материалы с низкой склонностью к радиационному распуханию имеют малую ско­рость к радиационной ползучести.

Чистые металлы, керамики и керметы.Сравнение зависимостей радиационного распухания от отношения температуры испытания к температу­ре плавления для некоторых чистых металлов при­ведено на рис. 6.16. Ниобий, молибден, цирконий, тантал, имеющие ОЦК решетку, обладают повы­шенной стойкостью против радиационного распу­хания. Напротив, никель (ГЦК решетка) оказыва­ется более склонным к радиационному распуханию.

Рис. 6.16. Зависимость радиацион­ного распухания чистых металлов от температуры облучения при флюенсе нейтронов 3·10²⁵ нейтр./м²

 

Керамики и керметы (А1₂О₃, МgО, ZrО₂, А1—А1₂О₃; В₄С - коррозионно-стойкая сталь) более стабильны, чем металлы и сплавы. Радиационное распухание и радиацион­ная ползучесть у них проявляются слабее.

Графит обладает способностью эффективно замедлять нейтроны; у него отличные теплофизические свойства, хорошая механическая прочность при высоких температу­рах, относительно легкая обрабатываемость. Применяемый в реакторных установках графит получают искусственно в процессе графитизации нефтяного кокса. Природный графит обладает большим количеством примесей и не может быть использован как замед­литель нейтронов. Графит применяют для создания газоплотных конструкций, покрытий.

Получают его методом пропитки под высоким давлением углеродсодержащей жид­костью искусственно полученного графита и последующей графитизации. Газоплотным оказывается и пиролитический углерод, получаемый в виде отложений на нагретой поверхности углеводородного газа (метана, бензола). Все искусственные сорта графита обладают высокой анизотропией свойств, связанной с выстраиванием частиц кокса при изготовлении брикетов и графитизации отложений из газовой фазы.

Нейтронное облучение повышает прочность на сжатие, твердость и модуль упругости графита. В то же время нейтронное облучение уменьшает теплопроводность при высоких температурах, приводит к нестабильности размеров, уменьшает пластичность, вызывает на­копление энергии в графите. Последние качества важны для выбора конструктивных решений.

Влияние флюенса наибольшее при невысоких температурах (до 200 ºС). При флюенсе нейтронов более 10²⁴ нейтр./м² теплопроводность графитовых образцов снижается в 50 раз (рис. 6.17). Уменьшение теплопроводности (электропроводности) связано с возникновением дефектов кристаллической структуры, индуцируемых нейтронным потоком.

Рис. 6.17. Зависимость относительной теплопроводности графита от температуры облучения и флюенса тепловых нейтронов

 

Изменение размеров графита зависит от направления (вдоль или поперек оси продавли­вания), флюенса и температуры. Первоначальное (при уме­ренном флюенсе) уменьшение размеров сменяется их уве­личением. С ростом температуры изменения размеров гра­фита снижаются и при температурах выше 350 °С объем многих образцов сокращается. Изменение размеров анизо­тропного графита от флюенса быстрых нейтронов при раз­личных температурах в направлении, параллельном и пер­пендикулярном оси продавливания, показано на рис. 6.18.

Рис. 6.18. Зависимость изменения размеров образцов продав­ленного, почти изотропного графита, вырезанных параллельно (а) и перпендикулярно (б) оси продавливания, от флюенса быстрых нейтронов и температуры облучения:

1- 550-600 °С; 2 - 360-400 °С

 

Уменьшение пластичности является следствием ра­диационного упрочнения графита. Снижение пластично­сти приводит к образованию трещин.

Важна способность графита накапливать энергию деформации в кристаллической решетке как следствие радиационных дефектов. Выделяющаяся в виде теплоты накопленная энергия приводит к резкому повышению температуры. Зависимость изменения накопленной энер­гии от флюенса и влияние отжига на ее уменьшение ил­люстрирует рис. 6.19.

Рис. 6.19. Зависимость изме­нения полной накопленной энергии ∆Е_п в графите от флю­енса тепловых нейтронов:

1 - для облучения при 30 ºС; 2 - после отжига в течение 5 ч при 1250 ºС; 3 - после обжига при 2000 °С